Расчёт ребристой плиты покрытия

Страницы работы

Содержание работы

РАСЧЁТ РЕБРИСТОЙ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ

Данные:

Ребристая плита 6 Х 1,5 Х 0,3 (м)

Бетон класса В20

γв2 =0,9

Rв = 10,5 МПа

Rвt = 0,8 МПа, Rs = 365 МПа

Плита опирается ригели таврового сечения, bp =300 мм, ар=125 мм.

Состав перекрытия

1.  2 Слоя бирепласта, δ = 4 мм, γ = 6 кН/м3.

2.  Ц/п стяжка, δ = 25 мм, γ = 18 кН/м3.

3.  Пеноплекс, δ = 100 мм, γ = 0,3 кН/м3.

4.  Пароизоляция ПВХ, δ = 0,15 мм, γ = 6 кН/м3.

5.  Ребристая ж/б плита покрытия, 6 Х 1,5 Х 0,3 м.

Мплиты = 1,88 т.

V = 2,7 м3.

ρ = М/V = 1880/2,7 = 696,3 кг/м3

γ = 696,3 х 10 = 6962,96 Н/м3 = 6,96 кН/м3

Nп = V х γ = 2,7 х 6,96 = 18,8 кН

qн = N/(L x B) = 18.8/(6 x 1.5) = 2,09 кН/м2

Временная нагрузка: снеговые (II зона) 1,2 кПа = 1,2 кН/м2

Сбор нагрузок:

п/п

Состав покрытия

Норм. нагр. кН/м2

γ

Расч. Нагр. кН/м2

Постоянные:

2 слоя бирепласта δ = 4 мм,         γ = 6 кН/м3

0,024

1,2

0,029

Ц/п стяжка, δ = 25 мм,                  γ = 18 кН/м3

0,45

1,3

0,585

Пеноплекс, δ = 100 мм,                  γ = 0,3 кН/м3

0,03

1,3

0,039

Пароизоляция ПВХ, δ = 0,15 мм, γ = 6 кН/м3

0,0009

1,3

0,0012

Ребристая ж/б плита покрытия  qн = 2,09 кН/м2

2,09

1,1

2,299

Итого:

2,595

2,95

Временные:

Снеговая нагрузка

0,84

1,4

1,2

Итого:

0,84

1,2

Всего:

3,435

4,15

РАСЧЁТ ПРОДОЛЬНЫХ РЁБЕР

I.  1. Сбор нагрузок:

q = 4,15 кН/м2

I.  2.Статический расчёт


q = g х В = 4,15 х 1,5 = 6,23 кН/м

Lo = L – bр – ар = 6-0,3-0,125=5,58 м


          Ммах = (q х Lо2)/8 = (6,23 х 5,582) =

                                                     = 24,25 кН · м

         Qмах = (q х Lо)/2 = (6,23 х 5,58)/2 =

                                                     = 17,38 кН

I.  3. Определяем размеры расчётного сечения:

                                               

    b=(b1+b2)/2 = (185+255)/2 = 220 мм

1) bсв=1/6 х Lo = 1/6 х 5,58 = 0,93 м = 930 мм

    bf´ = 2bсв + b = 2 х 0,93+0,22 = 2,08 м

2) bf´ = B = 1500 мм (т.к. hf´ = 50 > 0,1h = 30)

Принимаем bf´ = 1,5 м → bсв = 640 мм

I.  4. Расчёт по нормальному сечению

Определение положения ГСЗ:

Мсеч=Rb х bf´х hf´ х (ho - hf´/2)=10500 х 1,5 х 0,05 х (0,27 –0,05/2)=

=192,94 кН·м

Мсеч=192,94 кН·м > Ммах= 24,25 кН · м → ГСЗ в полке, х < hf´

αм = Ммах/(Rb х bf´ х hо2) = 24,25/(10500 х 1,5 х 0,272) = 0,021

αR = 0,43

ξR = 0,627

αм = 0,021 < αR = 0,43 – по условию сжатия арматура не требуется.

ξ = 0,02

ζ = 0,99

ξ = Х/ hо → ξ х hо = 0,02 х 0,27 = 0,0054 м

АS = Ммах/(Rs х ζ х hо) = 24,25/(365000 х 0,99 х 0,27) = 0,00025м2 =

= 2,5 см2

         АSф ≥ АS

                                        АSф = 3,08 см2 (2 Ø14)

I.  5. Расчёт по наклонному сечению на действие Q

Q ≤ 2,5 х Rbt х b x ho [19]

Q ≤ φb4 х Rbt х b  х ho2/с [20]

q = q1 ≤ 0,16 х φb4 х Rbt х b

q1 = 0,16 х 1,5 х 800 х 0,22 = 42,24 кН/м

q = 6,23 кН·м < q1 = 42,24 кН·м – условие выполняется → С =

= Смах = 2,5 х ho = 2,5 х 0,27 = 0,68

Q = Qмах – q х с = 17,38 – 6,23 х 0,68 = 13,14 кН

Q = 13,14 ≤ 2,5 х 800 х 0,22 х 0,27 = 118,8 кН – условие выполняется

Q = 13,14 ≤ 1,5 х 800 х 0,22 х 0,272/0,68 = 28,3 кН – условие выполняется

↓ ↓ ↓ ↓

Поперечная арматура по расчёту не требуется

I.  6. Расчёт прочности по наклонной сжатой полосе

Q  ≤ 0,3 x φw1 x φb1 x Rb x b x h0

φw1 = 1+5α x μw ≤ 1,3

α = ES/Eb = 2,1 x 105 / 24 000 = 8,75

μw = Аsw / b x S

dsw  ≥ ¼ α = ¼ x 14 = 3,5 → dsw = 4 мм

Аsw = 0,251 см2  ( 2Ø4)

S = h/2 = 150 мм (т.к. h = 300 мм < 450 мм )

S = 150 мм – на приопорном участке ( ¼ l0 )

φw1 = 1+5 x 8,75 x 0,00076 = 1,03 < 1,3 –

φb1 = 1-β x Rb = 1-0,01 x 10,5 = 0,895

φw1 = 1

Q  ≤ 0,3 x 1 x 0,895 x 10500 x 0,22 x 0,27 = 167,46 кН

Q = 13,14 кН < 167,46 кН - условие выполняется

СНиП 2.03.01 – 84* «Бетонные и ж/б конструкции»

СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия»

Похожие материалы

Информация о работе