Конструирование ригеля РОП 4.57-30 с заданными характеристиками

Страницы работы

Содержание работы

Расчётно-конструктивный раздел.

2.1 Компоновка ригелей.

Фрагмент.jpg

Рассматриваем ригель РОП 4.57-30 со следующими характеристиками:

1.  L=5660

2.  t=450мм

3.  м=2070кг

1.  Длина ригеля L=5660cм

Фрагментацйа.jpg

Конструкция кровли:

1.  Техноэласт  р = 1600кг/м3, t =2,5мм

2.  Ц/п стяжка 25мм р=1800 кг/м3

3.  Пара изоляция  р=1000 кг/м3  t=4мм

4.  Выравнивающая стяжка р=1800 кг/м3  t=10мм

5.  Разуклонка керамзитом р=500 кг/м3   t=300мм

6.  ж/б плита р=2500 кг/м3   t=220 мм

7.  ригель р=2500 кг/м3   t=450мм

Расчетная схема и расчетное сечение ригеля.

               Lk=L-(R*2+P*2)=6-(0,15*2+0,02*2)=5,66м

Lk- конструктивная длина ригеля.

Фрагмент4.jpg

Размеры ригеля

b=300мм-ширина.

h=450мм-высота.

a=50мм-расстояние от нижнего волокна бетона до центра тяжести арматуры (3-5 см).

h=h-a=450-50=400мм –рабочая высота ригеля.

L0=Lk-C=5,66-0,13=5,53м

С - опирание ригеля на колонну.


2.2 подсчет нагрузок на 1 м2 покрытия.

Наименование нагрузок

Подсчёт

Норма­тивная, кПа

Коэфф. надёж -

ноcти по нагрузке,

'f

Расчёт­ная,      кПа

I. Постоянные (g).

1. Два слоя техноэласта  на мастике

р = 1600кг/м3, t =2,5мм

2. Ц/п стяжка 25мм р=1800 кг/м3

3.ISOVER

 р=60 кг/м3, г = 200 мм.

4. Пара изоляция  р=1000 кг/м3  t=4мм

5Выравнивающая стяжка р=1800 кг/м3  t=10мм

6. Разуклонка керамзитом р=500 кг/м3   t=300мм

7. ж/б плита р=2500 кг/м3   t=220 мм

1,6*0,005

1.8*0.025

0.6*0.2

10*0.004

18*0.01

5*0.3

0.08

0.45

0.12

0.04

0.018

0.15

3.2

1.2

1.3

1.2

1.2

1.3

1.2

1.1

0.096

0.585

0.144

0.0048

0.0234

0.18

3.52

Итого постоянная

gn=4.06

gP= 4.55

П. Временные (v).

Снеговая нагрузка IVснеговой район

г. Тверь

S = Sg x m =1,2 x1

Sn = Sg*m* 0,7=

= 1,2*1*0,7

Sn=0,84кПа

S =1,2кПа

Итого временная

Vn= 0,84

Vp =1,2

Всего:

4,9

5,75

Полная нагрузка с учетом веса ригеля:

g=((g+v)*bn+(gcb*vf))*γ=((3.52+5,75)*6+(3,66*1.1))*0.95=56,66

gcb =mриг/lриг =2070/5.66=365,72кН/м

γ-коэффициент нагрузки по ответственности (0.95)

bn –номинальная длина ригеля (6м)

 vf – коэффициент надежности по нагрузке

2.3 Статистический расчет ригеля.

sgrewgf.jpg

      Усилия от расчетных нагрузок  : Mmax=g*l2/ 8=56,66*(5,53)2 /8=1216,58кНм

                                               Qmax=g*l/2=56,66*5,53/2=156,66кН


2.4Назначение класса бетона и арматуры.

Для расчета принимаем ригель без предварительного напряжения батона.  Бетон класса B-15, арматура класса А-III, с целью учета длительности действия нагрузки на прочность бетона, принимаем коэффициент условия работы γb2=0,9 (по таблице 8.)

                  Rb=7,7МПа

                  Rbt=6,67МПа

                  Rs=365МПа

          Поперечная арматура класса А-I, Rsw=175Мпа

2.5Расчет ригеля по первой группе предельных состояний.

Расчет ригеля по нормальному сечению (по высоте 450мм).

По табл. №1 приложения AOr=0.44 Ао> Aqr - условие не выполняется, увеличиваем класс бетона.

Принимаем В 25, Rbt-0.95Mna; Rb=13Mria;

2

A0= Mmax/( Rb*b*h02)= 216,58/(1300*0,3*0,42)= 0,347

A0 < A0R 0,347<0,422

A0R =0,422 условие выполняется, сжатая арматура не требуется.

ή=0,604

ξ=0,347

A0R=0,422(приложение таб.2)

ξ=0,347< ξR=0,604- условие выполняется.

Х=0,347*0,4=0,138

Х-высота сжатой зоны бетона.

АS=Mmax/Rs*ή*h0=216,66/365000*0,75*0,4=19,14 см2

Принимаем арматуру 4Ø25 АIII АS=19.63см2


Проверка сечения:

M<RsAs(hr0.5x) 216,66<365000*0.001961*(0.4-0.5-0.138)

216,66<236,7 кНм - условие выполняется

                            2.6 Расчет по наклонному сечению   

Определение необходимости установки поперечной арматуры ASw

1  Условие Q<2,5-Rbt-b-ho

2  Условие Q<( φ b4 *Rbt*b*ho)/C

qi=[(g+V/2)*Bn+(qc*b)/lk]*γn=[(3,52+3,2/2)*6+(2,07*10)/5,66]*0,95=32,66кНм

qi<0,16*φ b4*Rbt*b=0.16*1.5*1050*0.3=75,6KH/M

Условие выполняется с=С> С=Смах CMax-2,5*h0=

=2.5*0,4=lм

Q=Qmax-q1*C=156,66-75.6*l,18=81,06кH

Q=81,06<2.5*Rbt*b*ho=2.5*105O*O.3*0,4=315кH Условие 1 выполняется

Q=81,06≤(φb4*Rbt*b*ho2)/C=(1,5*1050*0,3*0,16)/1===75,6кН

Условие 2 не выполняется

 

Одно из условий не выполнилось, следовательно, требуется установка попе­речной арматуры по расчету.

Из условия свариваемости dsw==d/4=(0.25ds)=l/4*d=d/4 В качестве поперечной арматуры принимаем dsw=25/4=6.25≈8мм

 Шаг поперечной арматуры из условия h=450<450 мм S1=>

S1=h/2=450/2=225 мм

S2=3/4*h=337.5мм<500 мм

Условие выполняется

По правилам конструирования принимаем шаг 150. По конструктивным требованиям подбираем d=8мм с шагом 150 мм. Устанавливаем 3 каркаса

Asw=l,51cм2      S2принимаем более частое, т. е. S2=300мм. Продолжаем расчет:

Qbmin= φb3*(l+φf)*Rbt*b*h0=0.6*1050*0.4*0.3=75,6кH

φb3- приложение т.9. (φf - не учитывается из-за отсутствия полок

 qsw=(Rsw*Asw)/S=(l7500*0.000151)/0.15=176.16 кН/м

 qsw >Qbmin/2h0=75,6/2*0.4=94,5 кН/м

Условие выполняется

S≤Smax=( φb4*Rbt*b*ho2)/Q

S=0,15≤Smax=(1,5*1050*0,3*0,16)/81,06=0,93м

Условие выполняется

Hb= φb2*(l+ φf)*Rbt*b*h02=2*1050*0.3*0.42=100.8кHм

φЬ2=2-табл.21

q1=32,66<0.56qsw=0.56*176.16=98.6

Условие выполняется

C=V(Hb/q1)=V(100,8/32.66)= 1.75м

С<(фЬ2/фьз)*Ь0=(2/0.6)-0.4=1.33 м

Условие не выполняется

Принимаем правую часть, т.е. 1,33м

Qb=Hb/C=100,8/1.33=75.8кH

Qb=75.8кH>Qbmm=75,6кH

Условие выполняется

Q=Qmax-q1*C=156,66-32,66*1,33=113,23кH

C0=V(Hb/qsw)=V(100,8/32.66)=0.75м

С0=0,75 м <C=1.33м      Со=О.72м<2hо=О.8м

Условие выполняются

 Qsw=qswЈr=l 76.16-0.72=126.8кН Q=89.05<Qb+Qsw=68.6+126.8=195.4KH

Условие выполняется

Подобранная по конструктивным условиям поперечная арматура удовлетво­ряет условию прочности.

Проверяем условие прочности сжатой полосы между наклонными трещина­ми.

Q<0.39wr9brh0-Rb=0.3-1.105-0.87-0.3-0.4-13000=442.2KH 9wi=l+5d-u.w==l+5-7-0.003=1.105<1.3

a=Es/Eb=(2.1-105)/30000=7

(Pbi=l-p-Rb=l-0.01-13Mna=0,87

P=0,01 - для тяжелого, мелкозернистого и ячеистого бетона

0=89.05<449.9кН

Условие выполняется, прочность обеспечена. M.w=Asw/bs=0.003

DSCN3680.jpg

Похожие материалы

Информация о работе