Строительство и архитектура \ Основания и фундаменты

Разработка вариантов опор нового моста (на естественном основании из четырех сборных железобетонных стоек и безростверковая опора на трех буронабивных столбах), страница 2

Расчетные сочетаня нагрузок.

P

т

H

т

M

тм

№ п/п

Состав сочетания

Схема №1

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная нагрузка АК– (1 случай загружения)  h=1

Поперек моста

1202,4

0

140,9

Схема №2

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная нагрузка АК– (2 случай загружения)  h=1

1194,5

0

419,9

Схема №3

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная А11 (1 случай загружения) при

 gf =0,8 + лед при 

gf  = 0,7 + ветер при gf  = 0,25

1202,4

77,3

384,2

Схема №4

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная А11 (2 случай загружения) при

 gf =0,8 + лед при 

gf  = 0,7 + ветер при gf  = 0,25

1194,5

77,3

607,4

3.2.7 Определение напряжений по подошве фундамента.

                              

где R-расчетное сопротивление грунтов основания, определяемое по формуле

R=1,7{R`(1+К1(b-2))+К2*gI(h-3)}=1,7{40(1+0,04(3,5-2))+2*2,21(3,25-3)}=73,9т/м2

 gI- среднее значение удельного веса грунта

R`-условное расчетное сопротивление грунта.

КН- коффициент надежности, равный 1,4.

m-коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2.

F=13,7*3,5=47,95м2

W=13,7*3,52/6=27,97м3

Условия прочности основания выполнены. Принимаем размеры фундамента за окончательные.

Проверка положения равнодействующей.

Расчетом определяется эксцентриситет приложения равнодействующей расчетных нагрузок и сравнивают его с предельно допустимым. Эта проверка связана с тем , что от величины эксцентриситета зависит крен фундамента и, следовательно, горизонтальное перемещение опоры.

                                                          

- радиус ядра сечения.  

                                           

 Условие требуемого положения равнодействующей выполняется.

3.3 Сбор нагрузок действующих на опорупо варианту № 2 .

                                (по подошве фундамента)

Для расчета по программе  BEZROS .

(Расчет см.Приложение 1)

 1.расчетную схему и нумерацию узлов см. рис 1.

 Узлы нзначены, так чтобы все нагрузки, кроме собственного веса ригеля можно было бы задать узловыми.

 2.жесткости

 бетон В25 Еб=3210000т/м2

Наименование

Площадь

F, м2

 

Момент инерции поперечного сечения

I, м4

 

EF

EI

ригль

0.8*1.5=1.2

3.14*1.22/4=2.2608

3852000

205440

столбы

1.5*0.83/1.2=0.064

3.14*1.24/64=0.101787602

7257168

326738

Для опрных стержней в 10 раз больше

50000000

2000000

 3.нагрузки

Стержневые

-  от собственного веса ригеля 

Узловые

-    от веса столба 

-  от веса пролетного строения с частями пути  Р3=170,1т.

-    от временной нагрузки – 2 полосы АК без тротуаров

Р4=69,30

Р5=63,66

Р6=10,91

-  ледовая нагрузка

Река расположена – II районе, климатический коэффициент К2=1,25

1.  при первой подвижке

            Rz1=75 *1,25=93,75т/м2-при первой подвижке

               Fл=0,9*93,75*0,9*1,2=99,5т/м2

2.  при наивысшем ледоходе

      Предел прочности льда на раздробление при наивысшем ледоходе Rzn=1,25*45=56,25т

Коэффициент формы опоры  y1=0.9 , y2=2,4 

Ширина опоры b=1,2м.

Расчетная толщина льда t=0,9м.

Скорость течения реки v=0.556 м/с.

Площадь ледяного поля А=1,75*l2=1.75*422=3060м2.

Нормативная ледовая нагрузка, действующая на опору моста, определяется по наименьшему значению силы найденной :

а) из условия при прорезании льда F1=y1*Rzn*b*t = 0,9*56,25*1,2*09 =54,58т

б) из условия  остановки ледяного поля опорой


Принимаем F=54,58 т.

Точка приложения силы располагается на 0,3t ниже расчетного уровня воды:          21,56м.

Учитывая, что момент  оказывается больше при первой подвижке(М=642,9 тм) в дальнейших расчетах используется значение горизонтальной ледовой нагрузки 99,5т.

- горизонтальная  поперечная ветровая нагрузка .

Горизонтальная поперечная ветровая нагрузка .

Нормативная интенсивность полной ветровой поперечной горизонтальной нагрузки при отсутствии загружения пролетного строения временной вертикальной нагрузкой принимается равной W=100кг/м2.

Горизонтальная поперечная ветровая нагрузка принимается равной произведению интенсивности ветровой нагрузки на рабочую ветровую поверхность конструкции моста.

Полщадь пролетного строения:

 SПС=71,3м2

Площадь опоры :

SОП=6,411,2+1,50,8=8,89м2.

Нормативная.

-на прлетное строение.

 - на опору.

Суммарная поперечная ветровая нагрузка.

Нормативная.

.

Расчетная.

.

3.3.2 Расчетные сочетания нагрузок .

№ п/п

Состав сочетания

Схема №1

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная А11

(1 случай загружения) при gf =0,8 + лед при

gf  = 0,7 + ветер при gf  = 0,25

Схема №2

Постоянные нагрузки при gf >1 + временная вертикальная А11

(1 случай загружения) при gf =0,8 + лед при

gf  = 0,7 + ветер при gf  = 0,25

Нагрузки и воздействия

Р, т

Стержневые нагрузки

Собственный вес ригеля

3,3

Узловые нагрузки

Вес столба

39,7

Вес пролетного строения с частями пути

170,1

Временная нагрузка – 2 полосы АК без тротуаров

h=1

h=0,8

балка 1

балка 2

балка 3

69,3

55,44

63,66

50,93

10,91

8,73

Ветровая нагрузка

h=1

h=0,8

поперек моста

11,23

2,81

Ледовая нагрузка

h=1

h=0,8

99,5

69,65

3.3.3 Расчет железобетонных сечений.

Расчет железобетонных сечений буронабивного столба и ригеля выполняем по программе «BETON».

Скачать файл