Перекрытие здания с каркасом по серии 1,020-1/83. Расчётный пролёт плиты для каркасного здания по серии 1.020-1/83

Страницы работы

14 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

конструктивная ширина плиты) — (2*15) = 2990 - (2*15) = 2960 мм

Высота балки h =220 мм

Расчётная толщина полки hf = (h- d)/2= (220 - 159)/2 = 30,5 мм.

Расчётная ширина ребра b=bf  - 14* d = 2960 – 14*159 = 734 мм.


2.4   Нагрузка на плиту.

Нагрузка на плиту складывается из постоянной нагрузки - собственного веса элементов и временной нагрузки, действующей на покрытие.

Наименование нагрузок

Подсчёт

Нормативная, кПа

Коэфф. надёжное ти по нагрузке,

Расчётная, кПа

I. Постоянные (§).

1. Два слоя техноэласта  р  = 900 кг/м3,t  = 7 мм.

2.  2 слоя утеплителя (пенополистерол)

р = 40 кг/м3, t  = 20 мм.

3.  Один слой пергамина  р  = 600 кг/м3, t  = 3 мм.

4.  Стяжка для создания уклона (керамзитобетон)  р  = 1200 кг/м3, t = 83 мм

t = (от 10 до 100 мм).

5.  Железобетонная плита многопустотная.

9 * 0,007 0,4 * 0,02

6 * 0,003 12 * 0,083

0,063 0,008

0,018 1,0

3,2

1,2

1,2

12,

1,3

1,1

0,076 0,01

0,02 1,3

3,52

Итого постоянная

gп=4,29

gр = 4,926

П. Временные (у). Снеговая нагрузка V снеговой район г. Омск

S = Sg * μ = 2 ,4*1

Sп = Sg * μ * 0,7=

= 2,4*1*0,7

Sп=1,68 кПа

S = 3.2 кПа

Итого временная

Vп = 1,68

Vр = 3.2

Всего:

5,97

8.12

;

Нагрузка на 1п/м плиты с учётом коэффициента надёжности по ответственности γп = 0,95:   q = g + v

g = gР*bn = 4,926 х 3 х 0,95 = 14,03 кН/м

b =3 м - номинальная ширина плиты.

Полная нагрузка q = g + v = 14,03 + 3,42 = 17,45 кН/м Временные снеговые нагрузки, для заданного района строительства, определяем согласно табл. 4



                           2.5  Статический расчёт плиты.

Расчёт на прочность производится по расчётным нагрузкам:

Изгибающий момент Мmax = q* l2/ 8 = 17,45*(5,54)2/8 = 66,34 кНм Поперечная сила Qmax= q*l / 2 = 17,45* 5,54/2 = 48,33 кН.                                    l - расчётный пролёт плиты.

2.6 Назначение классов бетона и арматуры.

Принимаем для плиты с предварительным напряжением.

Класс бетона, в котором расположена напрягаемая арматура принимается по табл.8 [5] при арматуре класса А-1V , В15 (СНиП 52.01-2003).               Расчётное сопротивление бетона по табл.8 [5] при γв2 = 0,9; Rь = 7,7 МПа,   Rbt = 0,67 МПа.

Рабочая продольная арматура класса А-IV

Rsп (нормативное сопротивление) = 590 МПа,

Rs(расчётное сопротивление) = 510 МПа.

В качестве поперечной и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса Вр-1 с характеристиками:

Rsп (нормативное сопротивление) = 490 МПа,

Rs (расчётное сопротивление продольной арматуры) = 410 МПа,

Rsw (расчётное сопротивление поперечной арматуры) = 270 МПа.

Рабочую    продольную    арматуру    натягивают   на   упоры    формы электротермическим способом, а обжатие бетона производится усилием напрягаемой арматуры при достижении прочности Rьр = 0,5* Rьп                             Rьр = 0,5*11 = 5,5 МПа- передаточная прочность бетона.                                       Бетон изделия твердеет с помощью тепловой обработки (пропарки). Предварительное напряжение арматуры принимается:                                                       σsp = 0,6*Rsп = 0,6*590 = 354 МПа.                                                                        Проверяем соблюдение условий п. 1.23 [5].

σsp (величина предв. напряжений в арматуре) + Р < Rs,ser

где Р - допустимое отклонение значения предварительного натяжения. При электротермическом способе натяжения

Р = 30 + 360/l   (длина натягиваемого стержня) = 30 + 360/6 = 90 МПа

σsp + Р = 354 + 90 = 444 МПа < Rssеr= 590 МПа

σsp - Р = 354 - 90 = 264 МПа < 0,3 х Rs,sеr= 0,3 х 590 = 177 МПа, т.е.

условия выполняются.

Вычисляем коэффициент точности натяжения по ф.6 [5] γsр= 7 + Δγsp                                 При электротермическом способе натяжения:

Р              1 Δγsp = 0,5-------- (1 +--------- ), где

σsp            np

np-число напрягаемых стержней. По п.5.64 [4].                                       Расстояние между осями рабочих стержней должно быть не более                 2h = 2*220 = 440 мм

При установке через две пустоты это расстояние будет =2*185=370 < 440 мм.     Тогда, nр-число напрягаемых стержней = 8шт (минимальное число стержней).

90            1

Δγsp= 0,5------- (1 +--------- ) = 0,17

354          √5

При благоприятном влиянии предварительного напряжения            γsp= 1-0,17 = 0,83

Предварительное напряжение с учётом точности натяжения:          σsp = γsp *σsp = 0,83*354 = 293 МПа

 


2.7   Расчёт плиты по первой группе предельных состояний.                       

2.7.1   Расчёт плиты с предварительным напряжением.

hо=h= 220 - 30 = 190 мм - рабочая высота сечения.

Как видно из рисунка в п.3 расчёта - расчётное сечение тавровое с размерами: bt= 2960 мм, hf = 30,5 мм, b - 734 мм, h = 220 мм, hо= 190 мм,   Мmах= 66,34кНм.                                                                                 Определяем предварительно положение нейтральной оси из выражения

Мmах < Мсеч

Мсеч = Rbbfhf (hо-0,5hf) = 7700 х 2.96 х 0,0305 (0,19 - 0,5 х 0,0305) = 121.47 кНм

Мтах = 66,34кНм < Мсеч = 121.47 кНм

Условие выполняется, следовательно, нейтральна ось будет проходить в пределах полки, т.е. имеем первый случай работы таврового сечения.                                        В этом случае расчёт выполняем как балки прямоугольного сечения при                                      b = bf= 1,46 м.

Мmах                       40.05

Ао =------------- =---------------------------------- = 0,049

Rbbfh0 2      7700 х 2.96 х (0.19)

                                                                                                                                                                                                            По формуле 25  [5] определяем    граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξr

                           ω

ξr=---------------------------------------- , где ω - характеристика сжатой зоны бетона

σsr                ω

1+------------- (1------------ )

σsc                1,1

ω = а-0,008Rь

ω = 0,85 - 0,008 х 7,7 = 0,7884,     где а = 0,85 - для тяжёлого бетона.            По п.З. 12 [5] напряжение в арматуре растянутой зоны  σsr:

σsr = Rs + 400 - σsp - Δσsp = 510 + 400 - 293 = 617МПа               Δσsp = 0, т.к. способ натяжения электротермический,            Δσsc = 500 МПа, т.к. γb2= 0,9 что < 1

0,7884

ξr =----------------------------------- = 1.25

617          0,7884

(1+------------ )*(1- -------- ),

500              1,1

АоR= ξr (1 - 0,5 ξr ) = 0,583 (1 - 0,5 х 0,583) = 0,413

т.к. Ао = 0,11 < АоR= 0,413 - сжатая арматура не требуется и площадь сечения растянутой арматуры Аs определяем по формуле 31 [5]

 при

А's=0.

Мmах                                          66.34

Аsp =---------------- =----------------------------------------------- = 0,000606 м2 = 6.06 см2

   γs6*Rsη*h0        1,2 х 510000 х 0,942 х 0,19

По табл. 20[4] при Ао = 0,11 находим η, = 0,942, ξ = 0,117                      Определяем коэффициент условий работы для предварительно-напрягаемой арматуры по формуле        [5]:

γs6 = η -( η - 1)*(2 * ξ/ ξr -1) = 1,2-(1,2- 1)*(2*0,117/0,583 - 1) = 1,32 > η = 1,2                      η = 1,2 - для арматуры А-IV.

Проверяем условие γs6< η

Принимаем γs6 = 1,2

По Сортаменту принимаем 8 Ǿ 10 А-IV с Аsp = 6.28 см2 Фактическая несущая способность плиты при Аsp = 6.28 см2:

Мсеч = Rb*bf*x (hо-0,5х)

γs6Rs Аsp               1,2*510*0,000628

х =----------------- =--------------------------------------- = 0,02 м

Rb*bf                          7,7*2,96

Мсеч = 7700*2.96*0,02 *(0,19 - 0,5*0,02) = 82,05 кН-м

Мmах = 66,34< Мсеч = 82,05 кН-м - условие прочности выполняется

Похожие материалы

Информация о работе