Эскизное проектирование. Определение габаритов колонны. Подсчет собственной массы колонны, нагрузка от стен

Страницы работы

11 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

2.  РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Эскизное проектирование.

2.1.1 Определение габаритов колонны.

Отметка низа балки покрытия  +6,000 м,

Отметка обреза  стакана фундамента -0,615 м,

Глубина заделки колонн в фундамент 0,7 м,

Принимаем длину колонны  7500 мм,

Принимаем сечение колонны 400х400 мм.

2.2. Сбор нагрузок.

2.2.1. Подсчет нагрузки от элементов покрытия.

п/п

Наименование нагрузки

Нормативная

нагрузка,

Н/м2

Коэфф.

Расчетная

нагрузка,

Н/м2

1

Слой "Унифлекс ТКП-4" g=45 Н/м2

45

1,3

58,5

2

Слой "Унифлекс ТПП-3" g=30 Н/м2

30

1.3

39

3

Цементная стяжка, 25 мм g=18кН/м3

450

1.3

585

4

Молниезащитная сетка А-1 Ø8 100х100

71

1.05

74.6

5

Разуклонка керамзит γ=700кг/м3, δ ср=65мм

455

1.3

591.5

6

Утеплитель минераловатные плиты, δ=200 мм, g=0,125кН/м3

25

1,2

30

7

1слой рубероида (пароизоляция) γ=5,0кг/м2

50

1,3

65

8

Ж/б плита покрытия 3*6, m=2.9т

1611,1

1,1

1772.2

ИТОГО:

2737,1

3215.8

Qбалки =121 кН – вес балки,

qпокр=qкр·B·+Qбалки··/L=3,216*6*0,95+121*1,1*0,95/18=25,36 кН/м.

Расчётная нагрузка от веса покрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания на крайнюю колону ;

2.2.2. Подсчет собственной массы колонны, нагрузка от стен.

Колонна:                                             

Gв==0,4·0,4·7,5·25·1,1·0,95=31,35 кН.

Кирпичная стена, примыкающая к колонне – самонесущая, соединение с колонной осуществляется с помощью гибких связей с шагом 1000 мм по высоте колонны.

2.2.3. Подсчет снеговой нагрузки.

Для V снегового района, расчётная нагрузка принимается в соответствии п.5.2 изменения N2   [13]   Постановление N45 от 29.05.2003 [13]: Sр=3,2кПа табл.4.

Снеговая нагрузка определяется по формуле 5 [13] S=Sр×m. Схема распределения снеговой нагрузки - 1, приложения 3. Уклон кровли 3% < 12%, средняя скорость ветра за 3 наиболее холодных месяца V = 4 м/с, принимаем коэффициент перехода  .

Распределённая снеговая нагрузка

Расчётная сосредоточенная нагрузка:

2.2.4. Подсчет ветровой нагрузки на поперечную раму.

Ветровой район строительства I, где нормативное значение ветрового давления по данным таблицы 5, [13] «Нагрузки и воздействия» составляет: Wо = 0,23 кПа (230 Н/м2)

где       Wo – нормативное ветровое давление,

се – аэродинамический коэффициент,

k– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте,

B – шаг поперечных рам.

Определяем аэродинамические коэффициенты по прил. 4 [13] схеме 1: ;

при ,;;.

Коэффициент k для типа местности В: 

до высоты 5 м     k = 0,5,     на высоте 10 м    k = 0,65

Низ балки покрытия на отм.+ 6,0 м,

Отметка верха покрытия в ендове +7,2м.

Коэффициенты на отметках:

На высоте колонны равной + 6м    ,

На высоте +7,2 м  .

Подсчет первичных расчетных нагрузок:

=23·0,8·0,5 ·6=55,2,

=23·0,8·0,53 ·6=58,51,

=23·0,8·0,57·6=62,93,

=23·0,5·0,5 ·6=34,5,

=23·0,5·0,53·6=36,57,

=23·0,5·0,57·6=39,33.

,

.

Подсчет приведенных расчетных нагрузок:

Ветер слева:

,

Ветер справа:

Эквивалентную распределенную нагрузку находим из условия равенства моментов в сеч.1–1.

Ветер слева:

кгс·м;

кН/м

Ветер справа:

кг·м;

 кН/м

2.2.5  Подсчет эксцентриситета приложения нагрузок

Эксцентриситет опорного узла стропильной фермы: E2=0,10 м (а=200 мм).

2.3 Характеристика сечений рамы.

Колонна EJ1 = 50,4; ЕА1 = 3840;

РигельEJ1 = 100,8; ЕА1 = 7680.

2.4. Расчет поперечной рамы.

2.4.1 Расчётная схема поперечной рамы

 

Статический расчёт выполняем на ЭВМ.

Усилия от постоянной нагрузки.

№ст.

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6600

- 482.71

0.0

0.0

- 482.71

0.0

0.0

2

6600

- 482.71

0.0

0.0

- 482.71

0.0

0.0

3

17600

0.0

223,168

0.0

0.0

-223,168

0.0

Усилия от снеговой нагрузки.

№ст.

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6600

-324,672

0.0

-0.0

-324,672

0.0

- 0.0

2

6600

-324,672

0.0

0.0

-324,672

0.0

- 0.0

3

17600

0.0

160,512

-0.0

0.0

-160,512

- 0.0

Усилия  от  ветровой  нагрузки.

№ст.

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6600

0.0

9,494

-32.914

0.0

1,478

0.0

2

6600

0.0

7.652

-30.704

0.0

2,582

0.0

3

17600

-1.002

0.0

0.0

-1.002

0.0

0.0

Эпюры усилий в стойках рамы

Таблицы усилий в расчетных сечениях левой стойки рамы.

Нагрузки

Сечения стойки

1-1

2-2

N

загр.

наименование

M

N

M

N

Q

1

Постоянная

1

0

- 482,71

- 0

-482,71

0

2

Снеговая

1

0

-324,67

-0

- 324,67

0

0,9

0

-292,20

-0

- 292,20

0

3

Ветровая

(слева)

1

10,445

0

-32,914

0

9,494

0,9

9,401

0

-29,623

0

8,545

Таблица сочетаний усилий в сечениях левой стойки рамы.

Сочетания

Сечение стойки

1-1

2-2

M

N

M

N

Q

1,0

+ Mmax

Nсоотв.

Nнагр

-

Усилия

-

-

-

0,9

Nнагр

-

Усилия

-

-

-

1,0

- Mmax

Nсоотв.

Nнагр

-

1,2,3

Усилия

-

-

- 32,914

- 807,38

 9,494

0,9

Nнагр

-

1,2,3

Усилия

-

-

- 29,623

- 774,91

8,545

1,0

 Nmax

Mсоотв.

Nнагр

1,2,3

Усилия

- 32,914

- 807,38

 9,494

0,9

Nнагр

1,2,3

Усилия

- 29,623

- 774,91

8,545

2.5 Расчет колонны.

2.5.1 Исходные данные:

Бетон тяжелый класса В15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.

Rb=8,5 МПа,  Rbt=0,75 МПа, Еb=20,5×103 МПа.

Арматура: продольная класса А-III, d10-40 мм.

Rs=365 МПа, Еs=2×105 МПа.

Поперечная класса А-I, d 6-8мм.

Rsw=175 МПа, Еs=2,1×105 МПа.

Сечение колонны bxh =400 x 400 мм при а=а/=4 см. Полезная высота сечения:ho=h-a=40-4=36 см

Применяем симметричное армирование, т.к. моменты растягивающие наружные и внутренние волокна сечения близки по значению.

Для расчёта выбираем максимальный момент и соответствующую нормальную силу в сечении 2-2.

Комбинации усилий:

М= - 32,914 кН·м, N=- 807,38кН.

Усилия от продолжительного действия нагрузок:

Мl = - 29,623 кН·м, Nl = - 774,91 кН.

Расчет по первой комбинации усилий:

М= - 32,914 кН·м, N=- 807,38кН.

Вычислим расчётную длину колонны:   

м.

Вычислим случайный эксцентриситет - еo согласно п. 1.21 [15]

следовательно, расчетным является эксцентриситет е0 =4,1 см.

, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента  на величину эксцентриситета продольной силы.

Условная критическая сила:

Момент инерции бетонного сечения:

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии:

   тяжёлый бетон.

Т.к. в соответствии с п.3.6[15]  , принимаем .

,

Принимаем

В первом приближении примем m = 0,01, тогда приведенный момент инерции сечения арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения:

Определим необходимое армирование.

Вычислим:

По таблице 18 пособия к СНиП 2.03.01-84 ,находим  

Так как , значение вычислим по формуле:

Принимаем 2Æ14 AIII c As=3,08см2 с каждой стороны.

Полученный коэффициент армирования m =  =  = 0,00385. Окончательно принимаем 2Æ14 с As = 3,08 см2 с каждой стороны.

Расчет сечения колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба, не производим, т.к.

2.7.  Конструирование колонны.

Длина колонны принята -  7500 мм,

Сечение колонны 400х400 мм.

Армирование колонны: 4 продольных стержня арматуры

Похожие материалы

Информация о работе