Компоновка плиты перекрытия – ПК 56-15. Перекрытие здания с каркасом по серии 1,020-1/83. Расчетная схема и расчетное сечение плиты

Страницы работы

8 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1Компоновка плиты перекрытия – ПК 56-15.

Перекрытие здания с каркасом по серии 1.020-1/83

При шаге колонн 6м конструктивная длина плиты Lk=L-b-2*bшв

Lk=6000-310-2*20=5650мм


2.2 Конструкция пола.

1. Железобетонная многопустотная плита,gn=3.2кПа, t=220мм;

2. Цементно-песчаная стяжка р=2000кг/м3, t=30мм;

4. Керамическая плитка р=1800кг/м3, t=10мм.

2.3 Расчетная схема и расчетное сечение плиты.

Расчетный пролет для каркасного здания по серии 1.020-1/83.

L0=Lk-c=5650-107,5=5542,5мм

с – опирание плиты на ригель = bk/2-(155+20)=565/2-175=107,5мм

lk конструктивная длина плиты

Шаг пустот 185мм. Ширина ребер между пустотами 185-159=26мм.

При 7 пустотах число ребер равно 6.

Ширина крайних ребер = (1490-6*26-7*159)/2=110,5мм

Расстояние от грани плиты до оси крайних пустот 110,5+159/2=190мм.

Расчетное сечение плиты при расчете по первой группе предельных состояний принимаем как тавровая балка h=220мм.

Расчетная ширина верхней полки при боковых подрезках 15мм

bf=bk-2*15=1460

hf=(h-d)/2=(220-159)/2=30,5мм

Расчетная ширина ребра b=bf-7*d=1460-7*159=347мм.

2.4 Нагрузка на плиту.

Нагрузка на плиту складывается из постоянной нагрузки – собственного веса элементов и временной нагрузки, действующей на перекрытие. Для учета нагрузки от перегородок определим эквивалентную нагрузку от веса перегородки, расположенной поперек плиты.

Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в таблице 1.

Наименование

Подсчет

Нормативная,

кПа

Коэф. надежности

по нагрузке

γf

Расчетная,

кПа

I. Постоянные:

1. Плитка керамическая ρ=1800кг/м3,t=0,01м

18*0,01

0,18

1,2

0,216

2. Цементно-песчаная стяжка р=2000кг/м3, t=0,03м

20*0,03

0,6

1,3

0,78

3. Железобетонная многопустотная плита, t=220мм

-

3,2

1,1

3,52

Итого постоянные

gn=3.98

gp=4,516

II. Временные:

Полное значение

2,0

1,2

2,4

Итого временные

vn= 2,0

vp=2,4

Всего:

5,98

7,116

g=gp*b*γn=4,516*1,5*0.95=6,435кН/м

v=vp*b* γn=2,4*1.5*0.95=3,42 кН/м

Полная нагрузка q=g+v=6,435+3,42=9,855кН/м

2.5 Статический расчет плиты.

Mmax=q*l2/8=9,855*5.5432/8=37,85кН*м

Qmax=q*l0/2=9,855*5.543/2=27,31кН

2.6 Назначение классов бетона и арматуры.

Принимаем для плиты с предварительным напряжением.

При арматуре класса А-IV,В15, расчетное сопротивление бетона при γв2;

Rb=7.7 МПа, Rbt=0.67 МПа.

Рабочая продольная арматура класса А-IV.

Rsn(нормативное сопротивление)=590 МПа

Rs(расчетное сопротивление)=510 МПа

Вр-I- поперечная конструктивная арматура

Rsn=490 МПа

Rs=410 МПа

Rsw=270 МПа

Рабочую продольную арматуру натягивают на упоры формы электротермическим способом, а обжатие бетона производится усилием напрягаемой арматуры при достижении прочности Rbp=0,5*Rbn

Rbn=0,5*11=5,5 МПа – передаточная прочность бетона.

Предварительное напряжение арматуры принимается:

σsp=0,6* Rsn=0,6*590=354 МПа.

σsp+Р ≤ Rs,ser

P=30+360/l=30+360/6=90 МПа

σsp+Р=354+90=444 МПа < Rs,ser=590 МПа

σsp-Р=354-90=264 МПа > 0,3*Rs,ser=0,3*590 =177 МПа     

∆γsp=0,5*Р/ σsp*(1+1/√np)

2h=2*220=440 мм

При установке через 2 пустоты это расстояние будет = 2*185=370<440 мм

np=5шт.(минимальное число стержней)

∆γsp=0,5*90/354*(1+1/√5)=0,184

γsp=1-0,184=0,816

σsp= γsp* σsp=0,816*354=289 МПа

2.7.1 Расчет плиты с предварительным напряжением

h0=h-a=220-30=190мм – рабочая высота сечения.

Мmax≤Мсеч

Мсеч=Rb bf hf(h0-0,5 hf)=7700*1,46*0,0305(0,19-0,5*0,0305)=59,92

Мmax=37,85кНм≤ Мсеч=59,92 кНм

Условие выполняется, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки, т. е. имеем первый случай работы таврового сечения.

b= bf=1,46 м

А0= Мmax/ Rb bf h02=37,85/7700*1,46*(0,19)2=0,09

ξ R=ω/1+( σsR/ σsc)(1- ω/1,1)

ω=α-0,008 Rb

ω=0,85-0,008*7,7=0,7884, где α=0,85 – для тяжелого бетона

σsR= Rs+400- σsp-∆ σsp=510+400-289=621МПа

∆ σsp=0, т.к. способ натяжения электротермический.

∆ σsp=500 МПа, т.к. γв2=0,9<1

ξ R=0,7884/(1+(621/500)*(1-0,7884/1,1))=0,583

А0R= ξ R*(1-0,5 ξ R)=0,583*(1-0,5*0,583)=0,413

А0=0,09< А0R=0,413 – сжатая арматура не требуется.

Аsp= Мmaxs6 Rsη h0=37,85/1,2*510000*0,942*0,19=0,000344м2=3,44см2

При А0=0,09 η=0,948 ξ=0,102

γs6= η-( η-1)*(2 ξ/ ξ R-1)=1,2-(1,2-1)(2*0,102/0,583-1)=1,32

γs6 принимаем=1,2

По сортаменту выбираем

1) 5 Ø 10 А-IV с Аsp=3,93 см2

2) 4 Ø 12 А-IV с Аsp=4,52 см2

Выбираем 1 вариант 5 Ø 10 А-IV с Аsp=3,93 см2

Мсеч= Rb bf*x(h0-0,5*x)

х= γs6 Rs Аsp/ Rb bf=1,2*510*0.000393/7.7*1.46=0,021м

Мсеч=7700*1,46*0,021*(0,19-0,5*0,021)=42,376кНм

Мmax=37,85кНм< Мсеч=42,37кНм

μ= (Аsp/ bf h0)*100=(3,93/1.46*0.19)*100=0.14%> μmin=0.1%

Условие выполняется.

2.7.2 Расчет по наклонному сечению

Qmax<2.5 Rbt*b*h0

27,31кН<2.5*675*0.347*0.19=111.26

27,31кН<111.26кН

Qbb4*(1+φn)* Rbt*b* h02/c=1,5(1+0,306)*675*0,347*0,19/0,475=34,87 кН

φb4=1,5

φn=0,1*N/ Rbt*b* h0=0,1*136,1/675*0,347*0,19=0,306<0.5

N= σsp* Аsp=289000*0,000393=113,5кН

с=сmax=2,5*h0=47.5cм=0,475м

Q= Qmax-q1*c=27,31-11,6*0.475=21,79 кН

q1=(g+v/2)*B*γn=(6.435+3,42/2)*1.5*0.95=11,6 кН/м

Q=21,79 кН<Qбетона=34.87кН

Условие выполняется.


2.8 Проверка плиты на монтажные и транспортные нагрузки.

Плита имеет 4 монтажные петли, расположенные на расстоянии 365мм от концов плиты. Монтажные петли назначаем из условия передачи массы плиты на три части, учитывая возможный перекос, с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf =1,1и коэффициент динамичности γd=1,4. Масса плиты 2000кг.Масса приходящаяся на 1 петлю:

N1=m* γf* γd/3=2000*1.1*1.4/3=1026,6кг

Принимаем петли Ø12 из стали класса А-I с несущей способностью – 1100кг. Марка стали петли – Ст Зсп.

При транспортировании плиты все плиты принимаем с коэффициентом динамичности γd=1,6.

q=2000*1.1*1.6*10/5,65=6331 Н/м

Моп=q*l2/2=6331*0.3652/2=0,422кНм

А0= Моп/ Rb bf h02=0,422/7700*1,46*(0,192)=0,001, η=0,995

Аsp= Моп/ Rsη h0=0,422/410000*0,995*0,19=0,0000054м2=0,054см2

Мпр=q*l22/8- Моп=6331*5.272/8-422=21556,77 Нм

Мсеч=42,37кНм> Мпр =21,55677 кНм

2.9 Конструирование плиты

Рабочая арматура

Напрягаемая рабочая арматура в плите ставится в виде отдельных стержней не более чем через две пустоты. В нижней полке установлено

5 Ø 10 А-IV с Аsp=3,93 см2.

Каркасы

С учетом того, что плита воспринимает равномерную нагрузку, и поперечная сила  Qmax=27,31кН будет иметь место только у торцов плиты, а в середине она равна нулю, каркасы с поперечными вертикальными стержнями ставим только по торцам плиты на приопорных участках – l/4= 5650/4=1413мм. Устанавливаем 10 шт.

Верхний стержень каркаса принимаем диаметром 4мм, а нижний стержень

Похожие материалы

Информация о работе