Строительство и архитектура \ Дорожное строительство

Определение веса пролётного строения. Сборочный чертёж пролётного строения. Определение величины нагрузок на промежуточную опору, страница 2

где ω₁, ω₂ – площади линии влияния, м²;

γ_f – коэффициент надёжности по нагрузке;

G – вес ригеля и части опоры, расположенной выше расчётного сечения, кН;

Р – усилие на ось тележки, кН; P=110 кН

(1+μ) – динамический коэффициент;

КПУ – коэффициент поперечной установки, КПУ=2;

∑у – сумма ординат линий влияния под сосредоточенными грузами тележки

АК;

V – интенсивность равномерно распределённой нагрузки, кН/м; V=0,1Р

q_т – нагрузка от толпы на тротуарах, кН;

n_c – коэффициент, учитывающий дополнительное сочетание нагрузок;

е – эксцентриситет, м;

l₁, l₂ – расчётная длина пролётных строений, м;

Н₁∙– высота опоры от её верха до земли, м;

КПУ_т – коэффициент поперечной установки для толпы на тротуарах,

КПУ_тр =2d;

d – ширина тротуара, м.

Согласно [1, с.23, п.2.22], динамический коэффициент

вычисляется по формуле

, (32)

где λ – длина загружения, м.

Вес тротуара q_топределяется по формуле согласно [1, с.23, п.2.21]

q_т= 3,92 – 0,0196∙λ ≥ 1,96 кПА (33)

Первое загружение

λ = l₂ = 21 м;

1+ (45-21)/135 = 1,18 ;

q_т= 3,92 – 0,0196∙21 = 3,51 кПа.

Определим продольную сжимающую силу.

Приq_общ=152,7кН;ω₁=7,2м;ω₂=10,3м;G=335,4кН;P=80кН; 1+μ=1,18;

∙∑у=1,90;

КПУ_т =2.

N_I-I(1)=152,7(10,3+10,3)+1,1·335,4+[80·1,5·1,18·2·1,876+1,2·1,18·8·2·10,3+

+3,45·1,2·2·10,3] ·0,8=3658,53кН.

Определим изгибающий момент

При Р = 80кН ; ∙(1+μ)= 1,18 ; е =0,325 м.

M_I_-_I₍₁₎=[80·1,5·1,18·2·1,876+1,2·1,18·11·2·10,5+3,51·1,2·2·10,5]·0,8·0,325+

+0,5·80·(10,5+10,5/2) ·2·1,1·0,8=2517,43кН·м.

Второе загружение

λ = l₁+ l₂ = 21 м;

1+(45-21/135)=1,17 ;

q_т= 3,92 – 0,0196∙28,8 =3,51 кПа.

Вес ригеля определим следующим образом

G =335,4 кН. (34)

Определим продольную сжимающую силу.

Приq_общ=152,7кН;ω₁=10,3м;ω₂=7,2м;G=335,4кН;P=80кН; 1+μ=1,17;∑у=1,90;

V=11; КПУ_т =2; q_т=3,51.

N_I_-_I₍₂₎=152,7·(10,3+10,3)+1,1·335,4+[80·1,5·1,17·2·1,90+1,2·1,17·11·2·(10,3+10,3)+

+3,51·1,2·2·(10,3+10,3)] ·0,8=3838,04кН.

Определим изгибающий момент.

При Р =80кН ; ∙(1+μ)=1,17 ; е = 0,325 м.

M_I_-_I₍₂₎=[80·1,5·1,17·2·0,325·1,90+0,5·80·1,2·2·((10,3+10,3)/2)·5,02]·0,8=

=6095,24 кН·м.

5.3 Расчёт свай

Из двух загружений выбираем максимальные сжимающую силу

N = 3006,58 кН и изгибающий момент М = 6638,99 кН·м и производим расчёт свай промежуточных опор.

Сжимающее усилие в сваях определяем по формуле

, (35)

где n – количество свай, шт.;

Х_с – расстояние от оси крайней сваи до оси ригеля, м.

, (36)

где Х₀ – расстояние от произвольной оси 0-0 до оси ригеля, м;

хс

х1 Х1

Х2 но

Х3 Х3

Х4

Х0=1 м

Х1

Х2

Х3=

Х4=

Х5=

Х6=

Х7=

Х8=

Рисунок 13 - Схема расположения свай и расстояния х и х′

, (37)

где – расстояние от оси i-ой сваи до произвольной оси 0-0.

Nd = = 1016,27 кН.

6. Проектирование устоев мостового перехода

На опору действуют вертикальные и горизонтальные усилия. Вертикальные усилия слагаются из собственного веса опоры, пролетных строений, временной подвижной нагрузки. Горизонтальные усилия возникают от действия сил торможения, поперечных воздействий движущейся нагрузки, ветровой нагрузки, навала судов и давления льда.

На устой также действует горизонтальное давление грунта.

Рисунок 10 - Схема устоя

Забивку свай рекомендуется выполнять в заранее отсыпанную и уплотнённую часть конусов, высотой не менее чем на 2м ниже насадки .

1 2 3

Скачать файл