Разработка схемы ГРУ и разводки газа по котлам при работе котельной на газообразном топливе, страница 6

7)  Диаметр трубы, отводящей конденсат от охладителя конденсата:

G=4,011кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ=1000 кг/м³,

d _внутр===0,058 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 51 мм с толщиной стенки 3,0мм.

8)  Диаметр трубы, подающей конденсат из конденсационного бака в деаэратор:

G=15,575/3,6=4,326 кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ=1000 кг/м³,

d _внутр===0,061 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 70 мм с толщиной стенки 3,0мм.

9)  Диаметр трубы, подводящей пар к подогревателю ХОВ:

G=0,449/3,6=0,125 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/1,4284=0,700 кг/м³,

d _внутр===0,071 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  70 мм с толщиной стенки 3,0 мм.

10)Диаметр трубы, подающей ХОВ на подогрев:

G=6,926/3,6=1,924 кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ=1000 кг/м³,

d _внутр===0,040 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 40 мм с толщиной стенки 2,5мм.

11)Диаметр трубы, подводящей пар к подогревателю сырой воды:

G=0,463/3,6=0,129 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/1,4284=0,700 кг/м³,

d _внутр===0,072 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  70 мм с толщиной стенки 3,0 мм.

12)Диаметр трубы, подводящей пар к деаэратору из РНП:

G=0,106/3,6=0,029 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/1,4284=0,700 кг/м³,

d _внутр===0,034 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  33 мм с толщиной стенки 2,5мм.

13)Диаметр трубы, подающей пар на производство:

G=1,5/3,6=0,417 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/0,31558=3,169 кг/м³,

d _внутр===0,061 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  70 мм с толщиной стенки 3,0мм.

14)Диаметр трубы, подающей пар в деаэратор:

G=0,851/3,6=0,236 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/1,4284=0,700 кг/м³,

d _внутр===0,097 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  100 мм с толщиной стенки 4,0мм.

15)Диаметр трубы, подающей конденсат от подогревателя сетевой воды к охладителю конденсата:

G=4,011кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ= 1/ ν =1/0,0010967=912кг/м³,

d _внутр===0,061 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 70 мм с толщиной стенки 3,0мм.

16)Диаметр трубы, подводящей пар от паровой гребенки к РОУ1:

G=D_п –G_роу1=(1,5-0,0209)/3,6=0,411 кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/0,14077=7,104 кг/м³,

d _внутр===0,040 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 40 мм с толщиной стенки 2,5мм.

17)Диаметр трубы, подводящей пар от паровой гребенки к РОУ2:

G=D_т –G_роу2=(14,438-0,225)/3,6=3,950кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/0,14077=7,104 кг/м³,

d _внутр===0,125 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  125 мм с толщиной стенки 4,0 мм.

18)Диаметр трубы, подводящей пар от паровой гребенки к РОУ3:

G=D_сн –G_роу3=(1,763-0,079)/3,6=0,468кг/с,

ω=45 м/с,

ρ= 1/ ν=1/0,14077=7,104 кг/м³,

d _внутр===0,043 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром  40 мм с толщиной стенки 2,5мм.

19)Диаметр трубы, отводящей конденсат от паровых подогревателей сырой и химочищенной воды к конденсационному баку:

G=D_хов +D_св =(0,463+0,449)/3,6=0,253 кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ=1000 кг/м³,

d _внутр===0,014 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 33 мм с толщиной стенки 2,5мм.

20)Диаметр трубы, отводящей воду из барботера в канализацию:

G=G_барб +G’_пр =(0,501+0,610)/3,6=0,309кг/с,

ω=1,5 м/с,

ρ=1000 кг/м³,

d _внутр===0,016 м.

Выбираем стандартную трубу диаметром 33 мм с толщиной стенки 2,5мм

4. Химводоподготовка.

Содержание в природных водах примесей различной степени дисперсности вызывает необходимость очистки ее.  Непосредственно перед химводоочисткой из воды удаляются коллоидные и грубодисперсные вещества, если это необходимо.

Наиболее дешевая и распространенная из схем ВПУ – Na-катионирование. В процессе Na-катионирования жесткость воды уменьшается до требуемых норм, но солесодержание несколько возрастает, за счет того, что две молекулы Nа весят немного больше, чем замененная ими молекула Са и тем более Mg.

Схема Na-катионирования приведена на рис.19.

 

Рис. 19.Схема Na-катионирования.

Химический состав источника водоснабжения:                    

Таблица 2

№ по заданию	Источник (река)	Место отбора пробы	Сухой остаток,  мг/дм3	Жесткость, мг-экв/дм3
				Жо	Ж	ЖСа

16

Урал

г. Гурьев

770

6,20

3.8

5,41

                                                                                                                                       

Где: S_ИВ – cухой остаток исходной воды (источника водоснабжения), мг/дм³;

Ж_Са и Ж_Mg – кальциевая и магниевая жёсткость исходной воды, мг-экв/дм³;  Э_Na , Э_Cа , Э_Mg – эквивалентные массы ионов Na⁺=23, Са²⁺=20 и Mg²⁺=12,2 мг/мг-экв.

=

=770+(32-20)5,41+(23-12,2)(6,2-5,41)=794,762 мг/дм³

          Щёлочность обработанной воды равна карбонатной жесткости исходной воды:

Щ_ОВ = Ж=3,8 мг-экв/дм^3.

Относительная щелочность обработанной и котловой воды:

Щ= Щ= 100·40· Щ _ОВ / S_ОВ =100•40•3,8/794,762=19,1 %                                        

Na-катионирование может не подходить для некоторых типов исходной воды. Проверка проводится по трем критериям.

1. По величине продувки котла. Для котлов с давлением до 1,4 МПа величина продувки не должна превышать 10%.

,                                                 

где  – доля обработанной воды в питательной. Определяется из расчета деаэратора:

β==6,926/18,828=0,367

S_КВ - допустимые предельные концентрации солей в котловой воде :для котлов типа ДЕ при работе без пароперегревателя составляют 3000 мг/дм³.

=100%•794,762•0,367/(3000-794,762•0,367)=

=10,5%

2. По допустимой величине относительной щелочности котловой воды. Для котлов с вальцованными соединениями относительная щелочность котловой воды не должна превышать 50 %.

Щ= 19,1%

3. По концентрации СО₂ в паре.  Концентрация  СО₂ в паре не должна превышать 20 мг/дм³ (иногда допускается до 100 мг/дм³).