Расчёт процесса горения топлива факельным способом, страница 3

При t=1200 °С       следует          I=23500 кДж/м3

Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 м3 топлива кДж/м3 °С в интервале температур tа - t равна:

, где

Qкс – полезное тепловыделение в камере сгорания;

tа – теоретическая температура продуктов сгорания.

кДж/кг °С

Расчётная температура продуктов сгорания на выходе из камеры, °С

t

t °С

Произведём пересчёт, т.к. расхождения довольно велики.

15.  Второе приближение.

Зададим температуры газов на выходе из камеры сгорания: t=1250 °С

Эффективная толщина излучающего слоя в камере сгорания:

S=3,6

S=3,6 м

Коэффициент ослабления лучей для трёхатомных газов.

Rг×rп=

Rг×rп=

Т=273+t=273+1250=1523 К – температура газов на выходе из камеры сгорания.

Коэффициент ослабления лучей:

Rс=0,03×(2-αкс)×(1,6×(Т/1000)-0,5)×(Срр)

Rс=0,03×(2-1,15)×

асв=1-2,72

аг=1-2,72

аф=0,15×0,56+(1-0,15)×0,33=0,365

Степень черноты камеры топочных устройств:

ат=, где

ат=

При tкс//==1250 °С     следует          Iкс//==25100 кДж/м3

, где

 кДж/кг °С

Расчётная температура продуктов сгорания на выходе из камеры, °С

t

t °С

Расхождение между расчётной температурой и полученной в первом приближении составило 5 °С

Принимаем температуру на выходе из камеры сгорания 1245 °С

Определим Iкс// при t=1245 °С,                    таким образом Iкс//=24800 кДж/м3

Qл=φ×(Qкс-Iкс//)

Qл=0,992×(37983,53-24800)=13078,06 кДж/м3

qл= (Вр×Qл)/Нл

qл=(1,663×13078,06)/160,84=135,22 кДж/м3 °С

16.  Тепловой расчёт конвективного пучка.

Для теплового расчёта конвективных поверхностей нагрева, расположенных после камеры сгорания, используются два основных уравнения:

Уравнение теплового баланса:

Qб=φ×[I/-I//+Δα×V°(сt)хв, где

Qб - тепло, отдаваемое газами нагреваемой среды в рассчитываемой поверхности нагрева, отнесённое на 1 м3 топлива;

φ – коэффициент сохранения тепла;

I/ и I//  - энтальпия продуктов сгорания и выходе и входе из газохода рассчитываемой поверхности.

Δα×V°×(сt)хв – количество тепла, вносимого присосами воздуха.

Уравнение теплопередачи:

QТ=, где

QТ - тепло, внесённое рассчитываемой поверхностью конвекций и излучением при сгорании 1 м3 топлива, кДж/м3 °С

R – коэффициент теплопередачи, кВт/ м2 °С;

Н – расчётная поверхность нагрева, м2;

Δt – температурный напор для рассчитываемой поверхности;

В – расчётный расход топлива, м3/с.

17.  Расчёт поверхности и площади нагрева конвективного пучка.

По заводскому чертежу котла определим полную поверхность нагрева конвективного пучка.

ЧЕРТЁЖ

Определение поверхности одного стояка пучка:

Fст=П×dн×lср×6

dн – диаметр труб пучка, м;

lср – средняя длина труб в пучке, м;

6 – количество труб в одном пучке.

Fст=3,14×0,028×8,96×6=4,73 м2

Полная поверхность труб пучка:

Fтп=4×64×П×dн×lср×6

4 – количество пучков;

64 – количество стояков в конвективном пучке;

Fтп=4×64×3,14×0,028×8,96×6=1210 м2

Поверхность боковых стен:

Fбс=(h×0,78)×а×2

h – высота без учёта фестона;

а – ширина конвективной части по фронту котла.

Fбс=(2,18×0,78)×4,16×2=25 м2

Поверхность стояков конвективной части котла:

Fп ст=64×((П×dвн)/2)× h

dвн – диаметр одного стояка, м.

Fп ст=64×((3,14×0,083)/2)×2,966=25 м2

Полная поверхность конвективного пучка:

∑F=Fтп+Fбс+Fп ст

∑F=1210+25+25=1260 м2

18.  Совместное решение уравнений баланса и теплопередачи осуществляется методом последовательных приближений.

Уравнение теплового баланса:

Qб=φ×[Iкс/-Iух+Δα×V°(сt)хв]

Qб=0,992×[24800-2900+0,15×10×39,8]=21784,02 кДж/м3

Δt=(Δtб-Δtм)/[2,3×lg(Δtб/Δtм)]

Δt – температурный напор для рассчитываемой поверхности;

Δtб – большее значение разности температур;

Δtм – меньшее значение разности температур;

Δtб=tкс//-t2/

Δtб=1245-142,7=1102,3 °С;

Δtм=tух-t1/

Δtм=150-77,3=72,7 °С;

Δt=(1102,3-72,7)/[2,3×lg(1102,3/72,7)]=379,27 °С

tкп ср=( tкп//+ tух)/2

tкп ср=( 1245+ 150)/2=698 °С

Скорость газов в конвективном пучке:

ωг=((В×Vг)×(tср+273))/(Fг×273)

В – расчётный расход топлива, м3/с;

Vг – средний расход газа, м33.

Fг=4,18×4,16-64×0,028×4,16=9,93 м2

ωг=((1,663×13,5)×(698+273))/(9,93×273)=8,04 м/с

Коэффициент теплопередачи при сжигании всех видов топлива определяется как:

Ψ=0,85 – коэффициент тепловой эффективности;

α1 – коэффициент теплообмена между газами и стенкой, кВт/м2 °С

α1 = ζ×(αкл), где

ζ=0,95 – коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания её газами.

Коэффициент теплообмена конвекций:

αкs×Cz×(λг/dн)×[(Wг×dн)/νг]0,6×Prп0,33

Сs – коэффициент, определяемый в зависимости от относительного поперечного шага σ1

φа=(σ1-1)/(σ2-1)

σ1=S1/ dн

σ2=S2/ dн

S1 – поперечный шаг пучка;

S2 – продольный шаг пучка;

σ1=64,3/28=2,3

σ2=62/28=2,2

σ2/=

σ2/=

φа=(2,3-1)/(2,4-1)=0,93

Сs=0,34×0,930,10,34

Cz=1 – поправка на число рядов труб по ходу газа;

λг – коэффициент теплопроводности продуктов сгорания, определим по средней температуре газов методом интерполяции.

λг=8,255×105 кВт/м°С

νг – коэффициент кинематической вязкости при средней температуре газов, определим методом интерполяции.

νг=111,9×10-6 м2

Prп – критерий Прандтля при средней температуре газов, также определим методом интерполяции.

Prп=0,612

αк=0,34×1×(8,255×10-5/0,028)×[(8,04×0,028)/111,9×10-6]0,6×0,6120,33=0,0815 кВт/м2 °С

Коэффициент теплообмена излучением продуктов сгорания:

αл=5,7×10-11×[(а3+1)/2]×а×Т3×[(1-(Т3/Т))/(1-(Т3/Т))]

а3=0,8 – степень черноты загрязнённых стенок лучевоспринимающих поверхностей;

Т – температура продуктов сгорания, К;

Т=tср+273

Т=698+273=971 К

Т3 – абсолютная температура загрязнённой наружной поверхности, К;

Т3=[(t1/+t2/)/2]+273

Т3=[(142,7+77,3)/2]+273=383 К

а – степень черноты потоков газов при средней температуре в конвективной части котла.

а=1-е-R×P×S

е=2,72 – основание натурального логарифма;

R×P×S – суммарная оптимальная толщина продуктов сгорания.

R×P×S= Rг×rп×P×S – доля незапылённого потока, где

S – эффективная толщина излучающего слоя, м;

S=0,9×dн×((4/П)×(( S1× S2)/ dн2)-1

S=0,9×0,028×((4/3,14)×(( 0,0643× 0,062)/ 0,0282)-1=0,138 м

Коэффициент ослабления лучей для трёхатомных газов: