Исходя из заданного пропуска сетевой воды и номенклатуры выпускаемых ПСВ (табл. 2-21).[5], предварительно принимаем к установке два ПСВ-125-7-15 Саратовского завода тяжелого машиностроения с поверхностью нагрева 125 м2, которые должны быть включены по схеме с параллельным потоком воды. Через каждый ПСВ будет проходить около 122,4 т/ч. Соответственно поверхности нагрева этих ПСВ заданным условиям проверяются нижеследующим расчетом: Конструктивные данные ПСВ поверхность нагрева ПСВ м__________________________________________________125
диаметр трубок, мм_____________________________________________19/17
материал трубок______________________________________________латунь
число ходов по воде________________________________________________2
живое сечение одного хода воды, м_______________________________0,036
длина трубок между перегородками в корпусе, м_____________________1,31
Расчет
Средняя скорость воды
число Рейнольдса
ν=0,271∙10-6
кинематическая вязкость для tср=
= 110 С табл. 4-2
т.к. Re> 10000 то течение турбулентное
Средняя логарифмическая разность температур пара и подогреваемой воды
Δtб=tп-tвх
Δtб=158,1-70=88,1 С
Δtм= tп-tвых
Δtм=158,1-150=8,1 С
Коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки трубки к воде для турбулентного потока подсчитываем по формуле (4-9).[5].
Для определения температуры стенки трубки со стороны пара предварительно принимаем коэффициент теплоотдачи от пара к стенке α1, 25140 кДж/м2ч С.
Среднюю температуру стенки трубки со стороны пара определяем по
формуле (4-13)
Разность температур пара и стенки
Δt=tп-tс=158,1-126,6=31,5 С
Температура плёнки конденсата по формуле (4-12),[5]
tпл=0,5∙(tп+tс)=0,5∙(158,l+126,6)=142,35C
Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке труб вычисляется по формуле (4-11). [5].
где коэффициенты В и С взяты из таблицы 4-6 [5], при tпл= 142,35 С
Значение α1 совпадает с предварительно заданным. Общий коэффициент теплопередачи от пара к воде подсчитываем по формулам (4-3) и (4-4),[5], принимая: толщину стенки трубки δст=1мм; коэффициент теплопроводности латунной трубки λс=377,1 кДж/м2ч С ; толщину загрязнения со стороны воды δзагр=0,3 мм; теплопроводность загрязнения λзагр= 8,38 кДж/м2ч С ;
Потребная поверхность нагрева по формуле (4-2),[5].
Запас против принятой поверхности нагрева ПСВ
2.Расширитель продувочной воды
В промышленных котельных применяется одноступенчатое расширение продувочной воды. При этом давление в расширителе устанавливается таким, чтобы его было достаточно для продавливания отсепарированной воды через теплообменник и спускные трубопроводы. Обычно оно составляет 0,2 МПа. Регулирование давления в расширителе производится задвижкой на паропроводе от расширителя.
Выбор расширителя производится, исходя из количества продувочной воды и объема образующегося пара при расширении продувочной воды, по норме напряжения объема расширителя: 1000 м3 образующегося пара в час на 1м3 полезного объема расширителя. Практически к котлам паропроизводительностью до 75 т/ч включительно устанавливают по одному расширителю на четыре котла.
Принимаем к установке один расширитель
Наружный диаметр корпуса, мм____________________________________630
На давление, МПа________________________________________________0,2
Полезный объем, м3_______________________________________________0,7
3.Выбор деаэратора
В системах теплоснабжения с применением закрытых схем подпитку тепловой сети производят из баков питательной воды. В этом случае для деаэрации воды применяют деаэраторы атмосферного типа. Давление греющего пара принимается равным Рд=0,2МПа (давление в колонке деаэратора 0,12 МПа)
Количество и производительность деаэратора питательной воды выбирается из расчета покрытия расхода питательной воды котлами с учетом их продувки, расхода воды на подпитку тепловых сетей и расхода воды на РОУ.
На электростанциях и в крупных котельных устанавливают по 2 деаэратора. Резервные деаэраторы не устанавливают. Суммарная полезная ёмкость баков питательной воды должна обеспечивать запас воды на 15 минут работы при максимально-зимнем режиме. Полезная ёмкость баков должна быть равна 85% геометрической ёмкости. В небольших котельных можно устанавливать один деаэратор с баком, обеспечивающим запас воды на 20-30 минут работы при максимальном расходе.
Все потоки воды, поступающие в питательный бак, должны проходить через деаэратор.
Соответственно требуемой подаче воды из деаэратора 58,4 т/ч к установке принимаем один деаэратор ДА-75/25 Черновицкого машиностроительного завода со смешивающей колонкой струйного типа.
Характеристики
Производительность, т/ч___________________________________________75
Полная высота деаэратора
(от низа опорной плиты до верха штуцера выпара), т/ч_______________4478
Геометрические размеры колонки, мм
Наружный диаметр колонки______________________________________1212
Высота колонки________________________________________________1330
Рисунок 3.2.
Принципиальная схема включения деаэрационной установки атмосферного давления.
1 – подвод химически очищенной воды; 2 – охладитель выпара; 3,5 – выхлоп в атмосферу; 4 – клапан, регулирующий уровень; 6 – колонка; 7 – подвод основного конденсата; 8 – предохранительное устройство; 9 – деаэрационный бак; 10 – подвод неохлаждённого конденсата; 11 – манометр; 12 – клапан, регулирующий давление; 13 – подвод греющего пара; 14 – отвод деаэрированной воды; 15 – охладитель проб воды; 16 – указатель уровня; 17 – дренаж.
Геометрические размеры бака (без изоляции), мм
Наружный диаметр______________________________________________2612
Полная длина с арматурой________________________________________6226
Полезная ёмкость, м3______________________________________________25
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.