Утилизация тепла выбросного воздуха. Теплоутилизация. Температура воздуха, нагретого теплоотдающим теплообменником в приточной системе

Страницы работы

Содержание работы

Раздел 5

Утилизация тепла

выбросного воздуха

Теплоутилизация.

Исходные данные (для  холодного периода)

Учебный центр                                                 tв = 22 оС     φв= 45%

          Луч процесса                                                e  = 6200 кДж/кг

Температура приточного воздуха               tН2 = tг  = 17 °C

Температура уходящего воздуха                tУ1 = 23,2 °С

Параметры наружного воздуха                   tН1 = - 26 °С  J= -25,5 кДж/кг

Источником тепла в рассматриваемой схеме является  вытяжной  выбросной воздух, имеющий  температуру   tу = 23,2 °С. При извлечении  тепла рационально понижать температуру выбросного  воздуха до начала замерзания влаги на теплообменниках. Нагрев теплоносителя происходит как за счет явного тепла, так и за счет конденсации водяных паров на теплоизвлекающих теплообменниках. Однако, утилизированного тепла  на хватит  при низких отрицательных температурах для нагрева приточного воздуха до необходимых параметров : tн2  = 170С, поэтому в схеме предусмотрен еще один (пиковый) теплообменник, работающий самостоятельно на перегретой воде тепловой сети и включающийся только при снижении температуры притока ниже +17 °С.

Расчет начинается с построения процесса утилизации тепла на J-d диаграмме начиная с нанесения точек наружного и внутреннего воздуха  (·) Н и

(·) В, параметры которых известны.

Параметры точек

Точка

t ,  °С

J,

кДж /кг

d,  г/кг

j, %

(·) Н

-26

-25,5

0,4

82

(·) В

22

39,8

7,5

45

(·) П

17

34

6,7

55

(·) У1

23,2

43

7,7

43

(·) О

9,5

26,8

6,8

90

(·) К

26

26,8

0,4

2

(·) f

2

13

4,4

100

(·) У2

5

17

4,8

88

(·) У1¢

32

43

4,4

15

(·) У1¢

5,9

17,0

4,4

75

Через (·) В проводим луч процесса и находим  точки (·) П и (·) У, а опустив из (·) П по d= const до   φ = 90 %находим (·) О ( адиабатное увлажнение)  и точку (·)  К.

В соответствии с рекомендациями [17] наносим (·) f    tf= 2 0C  φf = 100 %  и находим точку росы удаляемого воздуха ( из У1 вниз по d= соnst  до  φ=100% (·)Р

tрУ1=10,10C>>20C, следовательно, влага будет конденсироваться на теплоизвлекающем теплообменнике. Соединяем (·) У1 с  (·) f. Hа пересечении с 

φ= 88% [17] находим (·) У2. Из (·)f  проводим линию d= const  до пересечения с

J =const из (·) У1 – это точка У1¢ и до пересечения с J=const из (·)  У2 – это точка У2¢.

Линия J1–J2 - условно сухой режим (фактически процесс утилизации идет по линии У1 – У2 ).

Находим количество утилизируемого тепла:

QУ = LУУ*( JУ1 – JУ2 ) = ( 9600+8200 )*1,2*(43-17) = 555000 кДж/ч

Определяем температуру воздуха, нагретого теплоотдающим теплообменником в приточной системе:

Это меньше требуемой tк = 26,8  °С

Перепад температур антифриза принимаем    ∆tаф = 6 °С

Антифриз – 40 % раствор этиленгликоля с  ρ = 1050 кг/м3 и удельной теплоемкостью саф= 3,5 кДж/кг×°С

Требуемый расход антифриза:

Средняя температура антифриза [17]  tаф ср.  = 1 °C

Температура антифриза после теплоизвлекающего теплообменника:

tаф 1 = 1+ °С

После теплоотдающего :

tаф 2 = 1 -  °С

Показатель теплотехнической эффективности для теплоотдающего теплообменника:

Для теплоизвлекающего:

Показатели отношения теплоемкости потоков:

Wпн = - для теплоотдающего теплообменника и

WУ =- для теплоизвлекающего.

По графику на рис.3 [17] находим значения критерия Фурье:

Для теплоотдающего                    F0 = 1,99

Для теплоизвлекающего              F0 = 1,65

Требуемая величина произведения K×F составит:

- для теплоотдающего:

K×Fпн = Вт/ °С

- для теплоизвлекающего:

K×FУ = Вт/ °С

Задаемся массовой скоростью в калорифере Vr= 2 кг/м2×с и находим их фронтальное сечение:

Теплоотдающий теплообменник:

fпн =м2

По [11] подбираем два калорифера КСК-4  №11 с  fф =1,668 м2

При их параллельной установке   fф  = 2*1,668= 3,336 м2

Фактически массовая скорость составит:

Vrфакт =  = кг/м2×с и коэффициент теплопередачи (при скорости антифриза в трубках 1 м/с):

К = 22,8*(Vr)0,5*w0,158 =22,8 (1,92)0,5*10,158 = 31,6  Вт/м2×°С

Поверхность теплообмена:

F =  м2

Устанавливаем 4 калорифера  КСК-4  №11 (площадь теплообмена 110,05х4 =

= 440,2 м2) в два ряда по два параллельно друг другу.

Аэродинамическое сопротивление калориферов составит:

ΔР = 8,435×(Vr)1,705×n = 8,435*(1,92)1.705*2 = 51 Па

Теплоизвлекающие теплообменники

1)Вентсистема   В-5   L=9600 м3/ч  54 % от общего количества утилизированного тепла

fу =  м2 - принимаем КСК-3 №11   f = 1,668 м2

К = 26,2*(Vr )0,44*w0,17 =26,2*(1,92)0,44*10,17 = 34,9  Вт/м2×°С

Vr факт =  кг/м2×с

F =  м2 - устанавливаем 2 шт. последовательно

F одного КСК-3 №11 - 83,1 м2

ΔР = 5,765*(1,92)1,832*2= 38 Па

2)Вентсистема В-6

fу = м2 - принимаем КСК-3 №11 f = 1,668  м2

Vr факт =  кг/м2×с

К = 26,2*(1,64)0,44 *10,17 = 32,6  Вт/м2×°С

F =  м2 - устанавливаем 2 шт. последовательно

F = 83,1 х 2 = 166,2       

ΔР = 5,765*(1,64)1,832*2 = 28,5 Па

 


Похожие материалы

Информация о работе