Подстанции, ограничивающие фрагмент сети. Воздушные линии. Удельные параметры проводов. Расчет параметров сети, страница 11

А

 А

Примем I_Т.Р = 3 А , Z_У.МИН = 0,5 Ом .

Вычислим выдержку времени срабатывания III ступени защиты

 сек

По рекомендациям АО Хабаровскэнерго выдержка времени III ступени защиты 5 принимаем 3,5 сек.

Расчет третьей ступени  дистанционной защиты 9

Аналогично двум предыдущим случаям произведем отстройку от максимального нагрузочного режима по углу наклона правой боковой характеристики .

Выбираем угол наклона правой боковой стороны равным 47⁰, чем обеспечиваем отстройку от нагрузочного режима.

Рассчитаем первичное сопротивление срабатывания III  ступени защиты 9  по условию обеспечения чувствительности в конце зоны резервирования:

 Ом

Сопротивление срабатывания реле III ступени защиты 9 определяется так же, как и для предыдущих ступеней:

 Ом

Найдем минимальный ток точной работы исходя из условия чувствительности при минимальном двухфазном токе к.з. в конце резервируемой линии в режиме каскадного отключения.

А

 А

Примем I_Т.Р = 1,5 А , Z_У.МИН = 0,25 Ом .

Вычислим выдержку времени срабатывания III ступени защиты

 сек

По рекомендациям АО Хабаровскэнерго выдержка времени III ступени защиты 5 принимаем 3,5 сек.

Токовая направленная защита нулевой последовательности

Для защиты воздушных линий от коротких замыканий на землю (однофазных и двухфазных) применяется защита, реагирующая на ток и мощность нулевой последовательности. Необходимость специальной защиты от коротких замыканий на землю вызывается тем, что этот вид повреждений является преобладающим.

Расчет направленной защиты нулевой последовательности в объеме данной работы сводится к определению токов срабатывания нулевой последовательности, выдержек времени и чувствительности отдельных ступеней защиты.

Расчет производим в соответствии с [9,10].

Расчет I ступени

Ток срабатывания первой ступени защиты при выполнении ее без выдержки времени выбирается по условию отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции.

  ,                                          (ХХ)

где 3I_{0 max} - максимальное значение периодической составляющей утроенного однофазного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при замыкании на землю на шинах  противоположной подстанции, из таблицы (3.1); К_отс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчета и необходимый запас. К_отс равен 1,25 по[4].

По формуле (хх) определим ток срабатывания первой ступени защиты 1 при однофазном к.з. на ПС «Этеркан»,  и защиты 5 при однофазном к.з. на ПС «Сулук».

Действие I ступени предусмотрено без выдержки времени.

4.2.2 Расчет II ступени

Ток срабатывания второй ступени защиты выбирается по условиям:

а) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего  в месте установки защиты при замыкании на землю за предыдущим автотрансформатором на стороне его смежного напряжения примыкающий к сети с глухозаземленной нейтралью; б) согласования с защитой предыдущего элемента.

Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию отстройки от замыкания на землю за автотрансформатором противоположной подстанции определяется по выражению:

           ,                                             (4.13)

где 3I_{0 max} - максимальное значение периодической составляющей утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки  защиты при замыкании на землю за автотрансформатором  противоположной подстанции на стороне его, примыкающей к сети с глухозаземленной нейтралью;

К_отс - коэффициент отстройки, принимаемый 1,3по [4].

В нашем случае автотрансформаторы отсутствуют, поэтому остается одно условие.

Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию согласования с защитой предыдущего элемента определяется по выражению:

           ,                                     (4.14)