Проектирование холодильной установки. Испарительный конденсатор. Батареи в камерах хранения мороженых грузов и камерах заморозки

Страницы работы

14 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования

Могилевский Государственный Университет Продовольствия

Кафедра теплохладотехники

Контрольная работа

по дисциплине:

«Холодильные установки»

Тема проекта:

«Проектирование холодильной установки»

Руководитель к.т.н., доцент

____________ И

«___»_____________2005г.

Выполнила студент гр. ХМУ-011

____________ А

«____»____________2005г.

Могилев, 2005 г.
Дано:      город Пенза.

Испарительный конденсатор.

Батареи в камерах хранения мороженых грузов и камерах заморозки.

Воздухоохладители в камерах хранения охлажденных грузов.

Остальные данные берутся из расчетов прошлого семестра.

1.  Определяем температуру кипения:

В камерах замораживания:                                             

В камерах хранения замороженных продуктов:           

В камерах хранения охлажденных продуктов:             

2.  Определяем температуру конденсации:

Где температура мокрого термометра при  для Пензы

3.  Находим степень сжатия:

  при

  при

Определяем степень сжатия:

Принимаем 2х ступенчатое сжатие.

Для камер хранения охлажденных грузов ()

Т.к. давления промежуточное и давление кипения для камер хранения охлажденных грузов практически совпадают, то принимаем компаундную схему.

Компаундная схема с компаундным ресивером.

Принятая величина перегрева рабочего тела перед компрессором при работе на R 717 ∆Тпер=10 К. Значение параметров узловых точек теоретического цикла холодильной машины приведены в таблице 1.1.

Таблица 1.1.

Параметры

Узловые точки

1

1//

2

3

3//

4

5/

6

6/

7

7/

Р, 10-5 Па

1,19

1,19

3,85

3,85

3,85

12,4

12,4

3,85

3,85

1,19

1,19

t, С

-20

-30

55

5

-5

95

30

-5

-5

-30

-30

υ, м3/кг

1

0,99

0,42

0,36

0,34

0,13

-

0,41

1,53·10-3

-

1,47·10-3

h, кДж/кг

1440

1410

1580

1480

1435

1630

345

345

185

185

60


Подбор насосов.

Аммиачный насос нижней ступени:

Аммиачный насос верхней ступени:

Определение диаметра трубопровода.

Длина всех участков:              

Расход холодильного агента:

I.  Компрессор- конденсатор:               

 по рекомендациям

Стандартный внутренний диаметр трубы:

. Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

II.  Конденсатор - линейный ресивер:             

 по рекомендациям

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

. Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

III.  Линейный ресивер- распредстанция:                  

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

. Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

IV.  Циркуляционный ресивер – испарительная система:

V. 

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

. Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

VI.  Испаритель - циркуляционный ресивер:            

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

VII.  Циркуляционный ресивер- компрессор:              

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

 Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

Подбор компрессора.

Компрессор для нижней ступени (камеры хранения мороженых грузов):

,

где ρ – коэффициент транспортных потерь, для схем с непосредственным охлаждением ρ=1,05÷1,1. Принимаем ρ=1,1, тогда:

Удельная массовая холодопроизводительность:

 кДж/кг

Массовый расход пара в с. н. д.

Требуемая объемная производительность  пара в с. н. д.

Требуемая теоретическая объемная производительность  пара в с. н. д.

, где λ – коэффициент подачи компрессора

Принимаем 26А280-7-3

;   ;       

Габаритные размеры 2785х1100х2025, масса 2320кг

Коэффициент использования рабочего времени          

Действительная холодопроизводительность:

Компрессор для верхней ступени (камеры хранения охложденных грузов):

Расход пара в с. в. д.

Требуемая объемная производительность  пара в с. в. д.

Требуемая теоретическая объемная производительность  пара в с. н. д.

Принимаем 2А350-7-7

;   ;    

Габаритные размеры 2650х1180х1960, масса 2500кг

Коэффициент использования рабочего времени          

Действительная холодопроизводительность:

Теоретическая мощность компрессора, кВт:

Действительная (индикаторная) мощность компрессора, кВт:

где  – индикаторный КПД (для компрессоров средней холодопроизводительности ).

Мощность на валу компрессора (эффективная мощность), кВт:

где  – механический КПД компрессора. Для аммиачных одноступенчатых компрессоров .

Технические характеристики одноступенчатых аммиачных компрессорных агрегатов

Марка агрегата

Теорети-ческая объёмная производи-тельность,

Стандартная холодо-производи-тельность, кВт

Потребляемая мощность, кВт

Мощность электро-двигателя, кВт

Объёмный расход охлаждающей воды, м3

,

,

,

,

1

2

3

4

5

6

7

8

А40-7-2

0,029

44,6

15

18,5

1

А80-7-2

0,058

92,8

30

37

1

А110-7-2(3)

0,0836

140

42,4

55

1,5

А220-7-2(3)

0,167

280

85,9

90

2

21А280-7-0(1)

0,175

635

112

180

6

21А280-7-2(3)

0,175

300

90,5

132

6

2 А350-7-0(1)

0,236

790

165

200

10

2 А350-7-2(3)

0,236

405

137

160

15

Расчёт и подбор конденсатора (испарительный).

Тепловая нагрузка на конденсатор с учетом потерь в процессе сжатия (действительная нагрузка) :

где  – расчетная холодопроизводительность выбранного компрессора кВт;

 – эффективная мощность компрессора, кВт.

С учетом теплоты отводимой в форконденсаторе:

Плотность теплового потока:

Требуемая площадь теплопередающей поверхности:

Принимаем конденсатор МИК3-300Н с F=289,8м2

Расчёт и подбор камерного оборудования.

Батареи (потолочные):

Принимаем батарею состоящую из 2х СК и одной СС.

Технические характеристики стандартных секций оребрённых охлаждающих батарей.

Стандартные секции (по ГОСТ 17645-78)

Условные обозначения

Размеры, мм

Число труб

Площадь охлаждающей поверхности м2, при шаге рёбер, мм

Длина

Высота

Шаг труб

20

30

Одноколлекторные

СК

2750

640

160

4

16,9

11,7

2750

960

160

6

25,1

17,5

2750

1280

320

4

16,9

11,7

Змеевиковые

головные

СЗГ

2750

640

160

4

16,9

11,7

2750

960

160

6

25,1

17,5

хвостовые

СЗХ

2750

640

160

4

25,1

17,5

2750

960

160

6

16,9

11,7

Средние

СС

3000

640

160

4

18,4

12,8

4250

960

160

6

39,0

27,0

6000

1280

320

4

36,9

25,3

Змеевиковые

СЗ

2000

640

160

4

9,2

6,4

Двухколлекторные

С2К

4250

960

160

6

39,1

27,1

2000

640

160

4

9,2

6,4

4250

960

160

6

39,1

27,1

Общая длина батареи:

Площадь поверхности одной батареи:

Требуемая площадь теплообменной поверхности камерного оборудования F, м2 определяют по формуле:

Рекомендуемые значения коэффициента теплопередачи  аммиачных оребренных батарей:

для морозильных камер и камер хранения мороженых продуктов:

– для потолочных однорядных батарей ………………...;

– для пристенных батарей (4 трубы по высоте)…………..;

Необходимое количество батарей:           

Принимаем  батарей.

Батареи (пристенные):

Принимаем батарею состоящую из 2 СК.

Общая длина батареи:

Площадь поверхности одной батареи:

Требуемая площадь теплообменной поверхности камерного оборудования F, м2 определяют по формуле:

Необходимое количество батарей: 

Воздухоохладители:

                  Принимаем ;

Для воздухоохладителей с оребренной наружной поверхностью коэффициент теплопередачи принимают в зависимости от температуры кипения аммиака:

t0,°С                                 -40               -20               -15               0 и выше

            12                13                14                17,5

Среднелогарифмическая  разность температур:

Требуемая площадь теплообменной поверхности камерного оборудования F, м2:

Принимаем Я10-АВ2-250 Э (ВОП-250) тогда количество в/о.:

 (принимаем 15 шт.)

Технические характеристики подвесных воздухоохладителей

Марка воздухоохладителя

Площадь теплопередающей поверхности, м2

Шаг рёбер, мм

Мощность вентиляторов, кВт

Объёмный расход воздуха,

Вместимость по аммиаку, дм3

Я10-АВ2-50 (ВОП-50)

50

13,4

2 * 0,4

2*0,66

24,6

Я10-АВ2-75 (ВОП-75)

75

8,6

2*0,4

2*0,66

24,6

Я10-АВ2-100 (ВОП-100)

100

17,5

2*1,1

2*1,37

61,0

Я10-АВ2-150 (ВОП-150)

150

11,3

2*1,1

2*1,37

61,0

Я10-АВ2-250 Э (ВОП-250)

250

17,5

2*1,5

2*4,9

150,0


Подбор ресиверов.

Циркуляционный ресивер:

Объемы системы:

ü Нагнетательный трубопровод:

ü Всасывающий трубопровод:

ü Батареи:

К3 =0,5 коэффициент учитывающий заполнение труб х/а при верхней подаче.

К5 =0,3 коэффициент учитывающий количество содержащегося во всасывающемся парожидкостном трубопроводе.

К6 =1,45 коэффициент учитывающий допустимое заполнение ресивера.

К7 =1,55 коэффициент учитывающий рабочее заполнение ресивера.

К8 =1,2 коэффициент запаса.

Принимаем циркуляционный ресивера: РЛД-8

Компаундный ресивер:

Диаметр нагнетательного трубопровода:

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

. Падение давления больше чем допустимое.

Стандартный внутренний диаметр трубы:

Объемы системы:

ü Нагнетательный трубопровод:

Диаметр нагнетательного трубопровода:

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

Принимаем трубу с внутренним диаметром:

ü Нагнетательный трубопровод:

Объем жидкости находящихся в нагнетательных трубопроводах:

м3

ü Всасывающий трубопровод:

ü Воздухоохладители:

К11 =0,3 коэффициент учитывающий количество х/а, которое необходимо принять из испарительной системы.

К7’ =1,8 коэффициент учитывающий рабочее заполнение ресивера.

Принимаем компаундный ресивер РКЦ-20

Линейный ресивер:

К6 =1,45 коэффициент учитывающий допустимое заполнение ресивера.

К10 =2,67 коэффициент учитывающий заполнение ресивера.

К11 =1,2 коэффициент учитывающий количество х/а, которое должно быть принято из испарительной системы.

Принимаем линейный ресивер: РЛД-16

Маслоотделитель.

Найдем диаметр магистрального нагнетательного трубопровода

Похожие материалы

Информация о работе