Определение расчетной сейсмичности участка строительства. Экспертиза объемно-планировочного и конструктивного решения

Страницы работы

18 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

временные кратковременные – γс= 0,5 (для особого сочетания нагрузок).

Таблица №1

Определение ярусной нагрузки в поперечном и продольном направлениях.

Наименование

нагрузки

Расчетная нагр. кН/м2

Коэфф.

сочет. γс

Формула

Вычисления  и результат, кН

 

1

2

3

4

5

6

 

1. Нагрузка на типовой этаж

 

1.1

Многопустотная плита

3,0

0,9

g ∙ γс∙L1 L2

3,0*0,9*12,52*32,8=1108,77

 

1.2

Слой цементного раствора

0,44

0,9

g ∙ γс∙L1 L2

0,44*0,9*12,52*32,8=162,62

 

1.3

Деревянный пол

0,24

0,9

g ∙ γс∙L1 L2

0,24*0,9*12,52*32,8=88,7

 

1.4

Наружные стены

0,9

δст∙hэт∙ Lпп γв ∙γс∙ γn ∙ γf ∙ncт

1)0,51*2,8*12,52*2,5*0,9*0,95*1,1*2=840,7

1)0,51*2,8*32,8*2,5*0,9*0,95*1,1*2=2203,9

Итого: 3044,6

 

1.5

Внутренние стены

0,9

δст∙hэт∙ Lпп γв ∙γс∙ γn ∙ γf ∙ncт

1) 0,16*2,8*2,5*0,9*0,95*1,1(4,05+0,9+1,2+3,76)*4=417,5

2) 0,16*2,8*2,5*0,9*0,95*1,1(1,2+1,4+5,56)*2=172

3) 0,16*2,8*2,5*0,9*0,95*1,1(5,76+5,56)*2=238,5

4) 0,16*2,8*2,5*0,9*0,95*1,1*12,5=263,3

5) 0,16*2,8*2,5*0,9*0,95*1,1(4,3+21,8+4,3)=320,2

Итого: 1411,5

 

1.6

Лестница

0,9

Vb γвγсγnγf

5*2,5*0,95*0,9*1,3=138,9

 

1.8

Временная в т.ч. длительная

3,5

0,8

υдл∙γf ∙γn∙γс∙L1L2

3,5*0,8*0,95*0,9*12,52*32,8=372,25

 

1.9

Кратковременная

1,5

0,5

υдл∙γf ∙γn∙γс∙L1L2

1,5*0,5*0,95*0,9*12,52*32,8=263,3

 

Итого по пункту 1:

6590,64

 

2. Нагрузка в уровне покрытия

 

2.1

Кровля:

Ж/б плита

Цем. р-р

ПСБС

3 слоя рубероида

3,0

0,44

0,08

0,12

0,9

0,9

0,9

0,9

g ∙ γс∙L1 L2

3,0*0,9*12,52*32,8=1108,77

0,44*0,9*12,52*32,8=162,62

0,08*0,9*12,52*32,8=29,57

0,12*0,9*12,52*32,8=44,35

 

2.2

Наружные стены

0,9

3044,6/2

1522,3

 

2.3

Внутренние стены

0,9

1411,5/2

707,5

 

2.4

Снег

1,5

0,5

gсн ∙ γс∙L1 L2

1,5*0,5*12,52*32,8=307,99

 

Итого по пункту 2:

3883,1

 

Ярусная нагрузка на уровне покрытия

6590,64/2+3883,1=8532,19

Ярусная нагрузка на типовой этаж

6590,64

5.3. Определение периода собственных колебаний.

При определении периода собственных колебаний Тi  принимается ярусная масса m = =6590,64/9,8=672,5; расчетная высота здания  Н = Но∙nэт/( nэт - 0,5)  = 18х7/6,5=19,4 м, где g = 9,8 м/с2 – ускорение силы тяжести;

Тi = αi ∙H2 ;(1)  αi – расчетный коэффициент, зависящий от конструктивного решения несущей системы (рамная, связевая, рамно-связевая) и характеристики жесткости λ, αi определяется по графикам на рис.15.50 [4] – для связевой системы:

В – изгибная жесткость диафрагмы: В = Ев∙Jд ;(2) Jд  =  ; (3)

где Ев – модуль упругости бетона; Jд – момент инерции поперечного сечения столба диафрагмы; δ, hд – соответственно, толщина и высота поперечного сечения столба диафрагмы.

В поперечном направлении.

В = В1+4В2+2В3+2В4

В1 = Ев* Jд = 31000*100*16*12523/12 = 81,12*1014 Н*см2   

B2=4,13*106 *(h1+h2+h3+h4)=4.13*106*1001= 4,13*109 Н*см2     

B3=4,13*106 *(h1+h2+h3)= 4,13*106 *820=3,39*109Н*см2

В4=4,13*106 *(h1+h2)= 4,13*106 *1140= 4,71*109Н*см2

B = 81,12*1014 + 4,13*109 +3,39*109 +4,71*109 =8,11*1015Н*см2

λ = Н                                                                           (4), где K определяется по формуле (4), ΣВ – суммарная жесткость проемных или сплошных диафрагм; коэффициент υ учитывает влияние продольных деформаций стоек,

υ2 = 1+                                                                   (5), где ΣВ – суммарная жесткость сечений столбов диафрагм;

ΣВод – суммарная изгибная  жесткость диафрагм.

При проемных диафрагмах λ – определяется по   ф.(4), где K = ;(6)  ΣВi ст – суммарная жесткость столбов диафрагмы; r – суммарная погонная жесткость перемычек одного яруса диафрагмы

r = ;(7) определение параметров Вn, γ, φ – приведено в [10]; υ2 определяется по ф (9), где ΣВiст – суммарная жесткость столбов диафрагм, ΣВод – суммарная изгибная жесткость этих же диафрагм.

Ф1 = 1+2.4(hп / Lп)2 = 1+2.4(70/410)2 = 1,1

Ф2 = 1+2.4(hп / Lп)2 = 1+2.4(70/540)2 = 1,0

Ф1 = 1+2.4(hп / Lп)2 = 1+2.4(70/90)2 = 2,45

Y1 = b/Lп = 8,1/4,1 = 1,97

Y1 = b/Lп = 8,7/5,4 = 1,6

Y1 = b/Lп = 7,3/0,9 = 8,1

∑Bп1 = 31*105*16*703*4/12 = 5,6*1012 Н*см2

∑Bп2,3 = 31*105*16*703*2/12 = 2,8*1012 Н*см2

r1 = 5.6*1012*1,973/4100*1.1 = 2,4*109 Н*см2

r2 = 2.8*1012*1,63/5400*1 = 8,29*108 Н*см2

r3= 2.8*1012*8,13/900*2,45 = 1,03*1010 Н*см2

r=r1+r2+r3=1.35*1010

K=12*1.35*1010/2.8 = 5.8*1010

v2 = 1+B/Bод = 1+8,11*1015/6,85*1016=1.12

Bод = B1+4*Bo2+2Bo3+2Bo4= 8,11*1015+4*7.04*1015+2*7.09*1015  +2*9.05*1015=6.85*1016 Н*см2

Bo2=Eв(Joi+Ai*a2) = 31*105(17.06*107 + 2*6400*4052)=7,04*1015 Н*см2

Bo3=Eв(Joi+Ai*a2) = 31*105(2,3*108 + 10880*4352)=7,09*1015 Н*см2

Bo4=Eв(Joi+Ai*a2) = 31*105(4,9*108 + 18240*3652)=9,05*1015 Н*см2

λ = 1940*=5,5

α1=0.78; Тi = 0.78*19.42*(672,5/8,11*1015*2.8) 1/2=0.375<0.4c

α2=0,19; Тi = 0.096c

α3=0,084; Тi = 0.04c

В продольном направлении

В’ = 8*В1’+4*В2’

В1’ = Ев*I’ = 31000*100*16*3203/12 = 1,3*1014 Н*см2         

B2=31*105*16*1153/12=6,29*1012 Н*см2  

B’ =1,3*1014 +6,29*1012 =1,06*1014 Н*см2

Ф = 1+2.4(hп / Lп)2 = 1+2.4(70/90)2= 2,45

Y = b/Lп = 2,845/0,9 = 3,1

Bп = 31*105*4*16*703/12 = 5,6*1012 Н*см2

r = 5,6*1012*3,163/2,84*2,45 = 2,5*1011 Н*см2

K=12*2,5*1011/280 = 1,07*1010

v2 = 1+B/Bод’ = 1+1,06*1015/20,2*1014=1.3

Bод’ = 8*B1’+2*Bo2’ = 8*1,3*1014+2*4,9*1014 = 20,2*1014 Н*см2 

Bo2’=Eв (Joi’+Ai*a^2) = 31*105(4*106 + 2*115*16*2052)=4,9*1014 Н*см2

λ = 1940*=7,6

α1=0.95; Тi = 0.95*19,42*(672,5/1,07*1010*2.8)1/2=0,05 < 0.4c

α2=0,197; Тi = 0.014c ;

α3=0,081; Тi = 0.0046c

5.5.Определение коэффициентов форм колебаний.

ηik производится для трех тонов собственных колебаний по ф.8

ηik = Принимаем относительную координату точек j = 1,2,3,4,5: ξ1 = == 0,14; ξ2 = = 0,28; ξ3 = = 0,43; ξ4 = = 0,57; ξ5 ==0,7;

ξ6 ==0,86 ξ7 ==1,0; nэт = 7 – количество этажей, результаты вычислений по формуле:

χij=sin(2i-1)∙                                   (9)

представлены в табл. 2, графики форм свободных колебаний на рис. 

Относительные координаты форм свободных колебаний

Таблица 2

ξj=

Хij для трех форм свободных колебаний

первой i=1

х1j

второй i=2

х2j

третьей i=3

х3j

ξ1=0,14

ξ2=0,28

ξ3=0,42

ξ4=0,56

ξ5=0,7

ξ6=0,86

ξ7=1

sin 0,07π=0,218

sin 0,14π=0,426

sin 0,21π=0,613

sin 0,28π=0,77

sin 0,35π=0,891

sin 0,43π=0,976

sin 0,5π=1

sin 0,21π=0,613

sin 0,42π=0,968

sin 0,63π=0,918

sin 0,84π=0,482

sin 1,05π= -0,156

sin 1,29π= -0,79

sin 1,5π= -1

sin 0,35π=0,891

sin 0,7π=0,8

sin 1,05π= -0,156

sin 1,4π= -0,951

sin 1,75π= -0,707

sin 2,15π=0,454

sin 2,5π=1

Определение коэффициентов ηik в двух направлениях          таб.3

форма

этаж

ξ

Qj,

Хij

Хij2

Qj ∙Хij

Qjij2

ηik

первая

1

0,14

6590,64

0,218

0,047524

1436,76

313,2136

0,276606

2

0,28

6590,64

0,426

0,181476

2807,613

1196,043

0,117

3

0,42

6590,64

0,613

0,375769

4040,062

2476,558

0,0722

4

0,56

6590,64

0,77

0,5929

5074,793

3907,59

0,0556

5

0,7

6590,64

0,891

0,793881

5872,26

5232,184

0,049

6

0,86

6590,64

0,976

0,952576

6432,465

6278,085

0,048

7

1

3883,1

1

1

3883,1

3883,1

0,048

29547,05

23286,77

вторая

1

0,14

6590,64

0,613

0,375769

4040,062

2476,558

0,244461

2

0,28

6590,64

0,968

0,937024

6379,74

6175,588

0,386034

3

0,42

6590,64

0,918

0,842724

6050,208

5554,091

0,366094

4

0,56

6590,64

0,482

0,232324

3176,688

1531,164

0,192219

5

0,7

6590,64

-0,156

0,024336

-1028,14

160,3898

-0,06221

6

0,86

6590,64

-0,79

0,6241

-5206,61

4113,218

-0,31505

7

1

3883,1

-1

1

-3883,1

3883,1

-0,3988

9528,852

23894,11

третья

1

0,14

6590,64

0,891

0,793881

5872,26

5232,184

0,224149

2

0,28

6590,64

0,8

0,64

5272,512

4218,01

0,201256

3

0,42

6590,64

-0,156

0,024336

-1028,14

160,3898

-0,03924

4

0,56

6590,64

-0,951

0,904401

-6267,7

5960,581

-0,23924

5

0,7

6590,64

-0,707

0,499849

-4659,58

3294,325

-0,17786

6

0,86

6590,64

0,454

0,206116

2992,151

1358,436

0,114213

7

1

3883,1

1

1

3883,1

3883,1

0,25157

6064,602

24107,03

6. Определение сейсмической нагрузки.

6.1.Определение сейсмической нагрузки

в поперечном  направлении.

Расчет производится по ф.(10)    Sik = Qk  Aβi ∙ ηikk1 k2kψkкр ∙α  , где переменными величинами являются βi – в зависимости от формы колебаний, ηik – в зависимости от формы колебания и рассматриваемого уровня, Qk – в зависимости от уровня приложения нагрузки, остальные коэффициенты являются постоянными и равными:

k1 =0,22 (табл. 3[1]), k2 = 0,9 (табл. 4[1]), kψ = 1 (табл. 6[1]), А = 0,2 (п. 2.5 [1]), α = 1,15 (табл. 1 [7]); вычисляем коэффициент kкр по ф. (24)

kкр = 1+= 1+= 1,23; тогда произведение всех указанных коэффициентов k1 k2 ∙ kψ ∙ А ∙ kкр ∙α = 0,22∙0,9∙1∙0,2∙1,15∙1,23 = 0,056;

значение сейсмических сил в поперечном направлении Sik = 0,056∙βiQk  ∙ηik

Определяем коэффициент динамичности по ф. (11) для грунтов III категории  0,8 ≤ βi=≤ 2,     kгр=1,5

для 1-го тона  β1 = >2, принимаем β1 = 2

для 2-го тона  β2 = >2, принимаем β3 = 2.

для 3-го тона  β3 = >2, принимаем β3 = 2.

6.2.Определение сейсмической нагрузки

в продольном направлении.

k1 =0,22 (табл. 3[1]), k2 = 0,9 (табл. 4[1]), kψ = 1 (табл. 6[1]), А = 0,2 (п. 2.5 [1]), α = 1,15 (табл. 1 [7]); вычисляем коэффициент kкр по ф. (24)

kкр = 1+= 1+= 1,09; тогда произведение всех указанных коэффициентов k1 k2 ∙ kψ ∙ А ∙ kкр ∙α = 0,22∙0,9∙1∙0,2∙1,15∙1,09 = 0,05;

значение сейсмических сил в поперечном направлении  Sik = 0,05 βiQk  ∙ηik

Определяем коэффициент динамичности по ф. (11) для грунтов III категории  0,8 ≤ βi=≤ 2,     kгр=1,5

для 1-го тона  β1 = >2, принимаем β1 = 2

для 2-го тона  β2 = >2, принимаем β3 = 2.

для 3-го тона  β3 = >2, принимаем β3 = 2.

Определение сейсмической нагрузки на все здание в целом

Таблица №4

В поперечном направлении

j

e

Q

I=1 B=2

I=3 B=2

I=3 B=2

n1k

S1k

N2k

S2k

N3k

S3k

1

1

6590,64

0,276

203,7299

0,244461

180,4493

0,224149

165,456

2

0,86

6590,64

0,117

86,36375

0,386034

284,9516

0,201256

148,5575

3

0,7

6590,64

0,0722

53,29455

0,366094

270,2329

-0,03924

-28,9651

4

0,57

6590,64

0,0556

41,04123

0,192219

141,8868

-0,23924

-176,595

5

0,43

6590,64

0,049

36,16943

-0,06221

-45,9204

-0,17786

-131,288

6

0,28

6590,64

0,048

35,43128

-0,31505

-232,555

0,114213

84,30652

7

0,14

3883,1

0,048

20,87555

-0,3988

-173,441

0,25157

109,4096

В продольном направлении

j

e

Q

I=1 B=2

I=2 B=2

I=3 B=2

n1k

S1k

n2k

S2k

n3k

S3k

1

1

6590,64

0,276

178,2636

0,244461

157,8931

0,224149

144,774

2

0,86

6590,64

0,117

75,56828

0,386034

249,3327

0,201256

129,9878

3

0,7

6590,64

0,0722

46,63273

0,366094

236,4538

-0,03924

-25,3444

4

0,57

6590,64

0,0556

35,91108

0,192219

124,1509

-0,23924

-154,521

5

0,43

6590,64

0,049

31,64825

-0,06221

-40,1804

-0,17786

-114,877

6

0,28

6590,64

0,048

31,00237

-0,31505

-203,485

0,114213

73,7682

7

0,14

3883,1

0,048

18,2661

-0,3988

-151,761

0,25157

95,7334

При диафрагмах с разной жесткостью сейсмическую нагрузку на одну диафрагму определяют пропорционально жесткостям:

Sik1 = ;(12), где В1 – жесткость одной рассматриваемой диафрагмы,

В – жесткость всей системы в выбранном направлении.

Для В1(сплошная) в поперечном направлении:

Sik1= 81,1/685=0,11 Sik

Для В2(проемная) в поперечном направлении:

Sik2= 70,4/685=0,1 Sik

Для В3(проемная) в поперечном направлении:

Sik3= 70,9/685=0,1 Sik

Для В4(проемная) в поперечном направлении:

Sik4= 90,5/685=0,13 Sik

Для В1'(сплошная) в продольном направлении:

Sik1= 1,3/20,2=0,06 Sik

Для В2'(проемная) в продольном направлении:

Sik1= 4,9/20,2=0,24 Sik

Таблица№5

В поперечном направлении

В1 I=1

В2 I=1

В3 I=1

В4 I=1

B1 I=2

B2 I=2

В3 I=2

В4 I=2

B1 I=3

B2 I=3

B3 I=3

B4 I=3

24,45

20,37

20,37

26,48

21,65

18,04

18,04

23,46

19,85

16,55

16,55

21,51

10,36

8,636

8,636

11,23

34,19

28,5

28,5

37,04

17,83

14,86

14,86

19,31

6,395

5,329

5,329

6,928

32,43

27,02

27,02

35,13

-3,48

-2,9

-2,9

-3,77

4,925

4,104

4,104

5,335

17,03

14,19

14,19

18,45

-21,2

-17,7

-17,7

-23

4,34

3,617

3,617

4,702

-5,51

-4,59

-4,59

-5,97

-15,8

-13,1

-13,1

-17,1

4,252

3,543

3,543

4,606

-27,9

-23,3

-23,3

-30,2

10,12

8,431

8,431

10,96

2,505

2,088

2,088

2,714

-20,8

-17,3

-17,3

-22,5

13,13

10,94

10,94

14,22

Таблица№6

В продольном направлении

В1 I=1

В2 I=1

B1 I=2

B2 I=2

B1 I=3

B2 I=3

10,7

42,78

9,474

37,89

8,686

34,75

4,534

18,14

14,96

59,84

7,799

31,2

2,798

11,19

14,19

56,75

-1,52

-6,08

2,155

8,619

7,449

29,8

-9,27

-37,1

1,899

7,596

-2,41

-9,64

-6,89

-27,6

1,86

7,441

-12,2

-48,8

4,426

17,7

1,096

4,384

-9,11

-36,4

5,744

22,98

7.Определение усилий от сейсмической нагрузки в несущей системе.

7.1. Общие положения

Сейсмическая нагрузка , приходящаяся на одну конструкцию (в данном примере на поперечную раму или диафрагму), прикладывается к соответствующей статической расчетной схеме:

в поперечном и продольном направлении – на многоэтажную раму с жесткими узлами и диафрагму;

Определение усилий М, N, Q от сейсмической нагрузки в принятых статических расчетных схемах производится известными методами:

для диафрагм с проемами рассмотрены методы расчета от горизонтальной ветровой нагрузки, которая в ряде случаев приводится к эквивалентной равномерно распределенной или трапецеидальной, таким же образом сейсмическую нагрузку, приложенную в виде сосредоточенных сил в уровнях перекрытий, необходимо привести к эквивалентной.

для других вертикальных несущих систем (комбинированные конструкции, металлические связи, каменные конструкции и др.) могут быть использованы методы расчета, рассмотренные при расчетах на ветровую нагрузку.

7.2. Сочетания нагрузок

В соответствии с п.п. 1.11; 1.12 [9] и п. 2.1. [1] конструкции необходимо рассчитывать на следующие сочетания с учетом коэффициентов сочетаний ψ и γс, табл. 7:

Таблица 7

Сочетания нагрузок

Вид нагрузки

Коэффициенты

сочетаний

Основное сочетание

1 группа

Постоянная

Временная длительная одна

Временная кратковременная одна

Ψ=1

Ψ=1

2 группа

Постоянная

Временная длительная две и более

Временная кратковременная две и более

Ψ=0,95

Ψ=0,9

Особое

сочетание

Постоянная

Временная длительная

Временная кратковременная

Особая (сейсмическая)

γс=0,9

γс=0,8

γс=0,5

Примечание: при особом сочетании ветровая нагрузка не учитывается.

Здания, возводимые в сейсмических районах, должны быть рассчитаны на основное и особое сочетания нагрузок; для полученных усилий М, N, Q для расчетных сечений от различных загружений должны быть составлены таблицы расчетных усилий (табл. 10) и таблица расчетных усилий в сечениях от расчетных комбинаций

Похожие материалы

Информация о работе