Расчет и конструирование вертикального цилиндрического резервуара

Страницы работы

15 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

конструктивным соображениям, с учетом условий опирания щитов покрытия и использования стойки для рулонирования элементов резервуара принята стойка из трубы диаметром 219 мм со стенкой толщиной 6мм,       ТУ 14-3-1138-82, А=30,3 см2, радиус инерции сечения i=7,59см.

Гибкость стойки λ=l0/i=1310/35,6=36,8< λlim=120; φ=0,89.

Проверка устойчивости трубы:

λ=lef/ix                                                                                            

λ=750/7,59=98,81 из СНиП φ=0,542

σ=N/A φ=357,87/30,30,542=21,79кН/см2 < Ry·γc =22,8 кН/см2устойчивость трубы обеспечена.

Для предотвращения отрыва покрытия трубчатую стойку заполняют песком. Оголовок (зонт) и базу стойки проектируют одинакового диаметра 3м с расчетом возможности ее использования для рулонирования стенки или отправочной части днища резервуара на заводе-изготовителе.

4. Расчет стенки резервуара.

Принимаем высоту уровня залива резервуара Н0=7,20м, а с учетом избыточного давления р0 = 2кПа условная высота

Н' = Н0 + р0/р = 720 + 0,0002 /0,000009 = 7,4м.

По высоте резервуара стенка состоит из 5 поясов высотой по 1500мм. Расчетное сечение каждого пояса расположено на 300мм выше его нижней кромки, т.е. в сечении, где не учитывается влияние кольцевых швов смежного пояса.

Пояс стенки резервуара из условия обеспечения прочности (по первой группе предельных состояний) рассчитываем по формуле:

или

где  — коэффициент надежности по нагрузке для гидростатического давления, равный 1,1; =1,2— то же, для внутреннего избыточного давления,;  - коэффициент условий работы, равный для стенки резервуара 0,8; Rwy — расчетное сопротивление сварного шва встык растяжению;      Rwy= Ry = 240 Мпа, а без физического контроля Rwy = 0,85∙240= 204 Мпа; ρ — плотность нефтепродуктов, принимаемая обычно 0,0009 кг/см3(0,0009• 106 кг/м3).

Расчет поясов стенки сведен в таблице.

№ пояса

Расстояние от верха резервуара, мм

Значение (х1-340) до расчетного уровня, мм

Внутреннее усилие на пояс (γf1∙ρx+ γf2∙ρ0)r,Н/см

Расчетная толщина пояса, мм при Rwy, Мпа

Принятая толщина листов t,мм

Напря-жение в поясе σ, Мпа

до низа пояса

до расчетного уровня, х1

240

204

5

4

3

2

1

1490

2950

4400

5900

7400

1190

2650

4100

5600

7100

1,63

3,28

4,93

6,63

8,33

0,08

0,17

0,26

0,35

0,43

0,1

0,2

0,3

0,41

0,51

5

5

5

5

6

3,3

6,6

9,9

13,3

13,9

Для первого пояса (нижнего) расчет толщины листов для полосы длиной 1см выполнен следующим образом:

при Rwy=240Мпа

=[1,1∙0,0009(10)∙710 + 1,2∙0,002∙

∙(100) ∙1146]/0,8∙240(100) = 0,43см при Rwy=204Мпа толщина листов пояса будет t≈0,51см

Для поясов 2-5 назначена толщина листов t=5мм по конструктивным соображениям.

Проверяем напряжение в нижнем поясе стенки резервуара с учетом действия краевого момента М1:

;

.

Значение момента М1 максимально на расстоянии х2s/4 от днища, где s=0,78 =0,78 1146 1=26,4 см. Для этого сечения усилие Т1:

=(1,1∙0,0009∙10∙711,5+1,2∙0,02∙102)1146

=10823 Н/см расчетный краевой момент равен при упругом замещении стенки

=

=0,1(1,1∙0,0009∙10∙711,5+ 1,2∙0,002∙102) 1146∙1=

=1059 Н∙см напряжение в поясе равно:

=10823/1 + 6∙1059/12 =

=17,18 кН/см2 <Ry∙γc=19,2 кН/см2

т.е. условие прочности пояса удовлетворяется.

После расчета стенки по прочности проверяют устойчивость формы корпуса резервуара при совместном действии равномерного осевого и радиального сжатия.

5.Проверка устойчивости.

5.1. Проверка устойчивости положения покрытия

N= Nr + Nc = 183,47 + 9,45=192,92 кН

где Nr = 183,47 кН общий вес покрытия;

Nc = 9,45 кН вес стойки.

Усилие изнутри резервуара вверх при р0=0,2Н/см2 составит:

Ne = A0 p0 γf = (3,14∙22,922/4)2∙1,2=989,7 кН

Так как Ne = 989,7 кН > Nr = 192,92 кН, то требуется либо увеличить массу покрытия для предотвращения его отрыва, либо предусмотреть крепление щитов покрытия к корпусу и стойке резервуара. Для увеличения массы, как указано ранее, трубчатую стойку заполняют песком.

Последовательно определяем:

массу песка при диаметре трубы 219мм и толщине стенки 6мм

G1 = (πD2/4) H∙ρ = (3,14∙1,0082/4)∙7,43∙1500 =8889,4 кг;

массу корпуса резервуара

Gс = πDHρtm= 3,14∙22,92∙7,43∙7850∙0,00637= 26738,8 кг;

массу днища при t=5мм

Gb=(πDb2/4) t∙ρ = (3,14∙23,722/4)∙0,005∙7850 = 17335,6 кг;

вес днища ≈  17335,6 (10) = 173356 Н = 173,356 кН;

массу поясов жесткости и аппаратуры (по проекту) ≈ 2т.

общую массу резервуара (ориентировочно):

Gr = N + G1 + Gc + Gb +2 = 19,3+8,9+26,7+17,34+2=74,24т;

усилие отрыва корпуса от днища

Nd = Ne – (Gr - Gb) = 989,7 - (742,4 – 173,4) = 420,7 кН.

Проверяем напряжение в швах, прикрепляющих нижний пояс стенки к днищу, при действии усилия отрыва

σ = Ndω =420700/5038= 83,5Н/см2 =0,84МПа < γсRwf γwf =0,8∙200∙1=160 МПа где Аω = 2Πd(βf kf) = 2∙3,14∙2292∙0,7∙0,5 = 5038см2

Стойку крепят к днищу анкерами или приваривают по контуру опорного кольца.

5.2. Проверка устойчивости формы оболочки (корпуса) резервуара при совместном действии вертикальных и горизонтальных (боковых) сжимающих усилий выполняют согласно рекомендации п. 8.5 – п. 8.9    СНиП II-23-81* по формуле

σ1cr1 + σ2cr2 ≤ γc=1 где σ1 и σ2 – соответственно абсолютные значения расчетных продольного и кольцевого сжимающего напряжений;  σcr1, σcr2 – соответственно нижние критические напряжения при раздельном равномерном действии осевого и радиального сжатия.

Проверяем устойчивость формы резервуара для пятого пояса, где толщина t=5мм. Для этого вычисляем:

продольное сжимающее напряжение от расчетных нагрузок

σ1 = N/A = 1406,2/0,4 = 3,51 МПа,

где  N = Aсgр + Gowγf= 309,3∙3,856 + 203,3∙1,05 = 1406,2 кН

Aс = (π/4)(D2d12) = (3,14/4)(22,922 – 11,462) = 309,3 м2;

d1 = 0,5D= 11,46 м;

А = πDt = 3,14∙22,92∙0,006 = 5065 см2 = 0,4318 м2;

Gow = А6ρ = 0,4318∙6∙7850 = 203,38 кН;

кольцевое сжимающее напряжение при вакууме рv = 250 Па

σ2 = pvr/t = 0,025∙1146/0,5 = 57,3 Н/см2 = 0,57МПа.

Определяем критические напряжения (по пп. 8.5. и 8.7. СНиП II-23-81*):

при осевом сжатии: σcr1 принимается равной меньшей из величин:

σcr1 = ψRy;

σcr1 =сЕr/t,

где ψ, с – коэффициенты по табл. 31 [2], при этом коэффициент         где  0300

При r/t = 1146/0,5 = 2292 > 300 коэффициент ψ не учитывается, а коэффициент с= 0,071 (по интерполяции); тогда по формуле:

σcr1 =0,071∙20600∙0,5/1146 = 6,4 МПа;

при радиальном сжатии от воздействия вакуума (рv = 250 Па);

σcr2 = 0,55Е(r/L)(t/r)3/2 = 0,55∙20600∙(11,46/7,43)(0,5/1146

Похожие материалы

Информация о работе