Соединение, опорного и нижнего раскосов, выполнено лобовым упором во вкладыш, прикрепленный при помощи тяжей и деревянных накладок к нижнему поясу. Коньковый узел фермы решен лобовым упором брусьев верхнего пояса и парных накладок, скрепленных стяжными болтами. Сопряжение опорного раскоса с верхним поясом также осуществляется лобовым упором. Стыки растянутого нижнего пояса решены на сквозных стальных панелях и деревянных накладок. Узлы крепления раскосов и стоек к поясам фермы решены в виде двухсторонних накладок из полосовой стали, прикрепленных к поясам посредством центрового болта, а к элементам решетки фермы винтовыми или обычными гвоздями.
Внеузловая нагрузка от прогонов в панелях ДЕ, ГД, ВГ равна:
P=( qр+ pс.н)*Sпр*lпр*cosα= (0,361+1,12)*1,289*4,5*0,97 = 8,33кН
Эта нагрузка приложена по середине каждой панели. Изгибающий момент в середине панели:
M=P*l/4=8,33*4,5/4 = 9,37кН*м
Верхния пояс принимаем из брусьев сечением 250*250мм и проверяем его на смятие с изгибом по СниП 2-25-80 п. 4.17.
Расчетные сопротивления древесины 3-го сорта, изгибу, сжатию и смятию согласно СниП 2-25-80 таблица 3 п. 1в.
Ru=Rc=Rсм=15/γн=11/0,95=11,58Мпа. Где γн- коэффициент надежности по назначению здания.
Для принятого сечения предварительно определяем:
Wрасч=250*2502/6=2604,2*103мм3
Fбр=Fрасч=250*250=625*102мм2
<75
φ=1-0,8*(λ/100)2 (Коэффициент продольного изгиба по формуле Д.А. Кочеткова)
φ=1-0,8*(35,682/100)2=0,9
ξ=1-1*N/ φ*Rc*Fбр=1-1*133,746*103/0,9*11,58*625*102=0,795
Окончательная формула для поверки прочности сечения при сложном сопротивлении сжатию и изгибу:
N/Fрасч+M/ξ*Wрасч≤Rc
133.746*103/625*102+9.37*106/0.795*2604.2*103=6.67МПа< Rc=11.58МПа
Проверки устойчивости пояса из плоскости фермы не требуется, так как пункт 4.15 СНиП 2-25-80 выполняется; lp=1.289м<7b=7*25=1.75м
Панель БВ подвержена только изгибу от давления прогонов. Определим опорные реакции на концах панели R1 и R2 и изгибающий момент в панели.
R1=5,697кН R2=4,96кН
Максимальный изгибающий момент в панели БВ:
М=R2*1,289=4,96*1,289=6,393кН*м
Верхний пояс для этой панели принимаем конструктивно спаренного сечения из пиломатериалов 3-го сорта. Проверяем прочность сечения при изгибе.
W=2*100*2502/6=2083,4*103мм3
М/W=6,393*106/2083,4*103=3,069МПа <Ru/γн=8,5/0,95=8,947МПа
Расчетные усилия U2=128,505кН
Требуемая площадь сечения пояса бруто:
Fбр=U2/(0,75*Rp)=128,505*103/(0,75*5,9)=2,9*104мм2, здесь площадь ослабления принята в первом приближение 25% от площади бруто;
Расчетное сопротивление растяжению древесины 2-го сорта с учетом коэффициент γн и m0
Rp= m0*7/ γн=0,8*7/0,95=5,9МПа
Стык нижнего пояса осуществляется двумя боковыми накладками на нагилях диаметром 24мм приложение 4 таблица 1 [1].
Согласно СНиП 2-25-80 таблица 17, расчетную несущую способность Т,кН, цилиндрического нагеля на один шов сплачивания определяем:
Т1=0,5*c*d=0,5*20*2,4=24кН
По смятию крайних элементов стыка
Т2=0,8*а*d=0,8*10*2,4=19,2кН
По изгибу нагеля
Т3=1,8d2+0,02a3=1,8*2,42+0,02*102=12,3кН<250*0,242=14,4кН
Требуемое количество двухсрезных нагелей по одну сторону стыка
n=U2/(2*T3)=128,505/2*12,3=5,224 Принимаем 6 нагелей из них 2 нагельных болта с поясом для стяжки накладок. Проверяем прочность стыка
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.