Проектирование вторичного источника питания, преобразующего входную электрическую энергию постоянного тока в энергию переменного тока на выходе

Страницы работы

Фрагмент текста работы

  • допустимому отклонению выходного напряжения от номинального: высокой точности, 0.1%< ΔU2<1%.

3.  Выбор и обоснование структурной схемы ВИП.

Вторичный источник питания, работающий от сети постоянного тока и выдающий переменное напряжение на выходе, может быть реализован по трем структурным схемам (см. Рис.1).

ВФ

 

РИН

 
      UВХ

НГ

 

СФ

 
                                                                                                   U2, f2     

 


       Uоп

ВФ

 

РИН

 

Т

 

СФ

 

НГ

 
      UВХ                                                                                                                                      U2, f2

 


СУ

 
                                                                                                              UОСН

 


                                                                                Uоп

Т

 

ВИН

 

ВФ

 

НГ

 
                                              f1,U1                                                          U2, f2

НПЧ с е.к.в.

 

СФ

 
                                           

 


                                                                                      Uоп

Рис.1.

ВФ - входной фильтр,

РИН - регулируемый инвертор напряжения,

ВИН – высокочастотный инвертор напряжения,

НПЧ с е.к.в.  – преобразователь частоты с непосредственной связью с естественной коммутацией вентилей,

Т - трансформатор,

СФ - сглаживающий фильтр

НГ - нагрузка,

СУ - схема управления.


Для преобразования электрической энергии постоянного тока в энергию переменного тока используются инверторы. Бестрансформаторная схема подходит в том случае, когда входное и выходное напряжения равны или различны не более чем на 10 – 15 %. Во втором случае правильно спроектированный выходной фильтр позволяет подтянуть напряжение до нужного значения. В противном случае ставится трансформатор. Однако при малой частоте выходной сети его массогабаритные показатели существенно возрастают. С целью уменьшения  массогабаритных показателей согласующего трансформатора выполняют ВИП с промежуточным высокочастотным инвертором и преобразователем частоты с непосредственной связью. Для контроля выходных параметров в схему вводится обратная связь по напряжению. Сигнал обратной связи и опорное напряжение поступают в схему управления инвертором.

В соответствии с данными технического задания для данного проекта следует выбрать второй вариант схемы. Регулируемый инвертор напряжения выполняет функцию преобразования входной электрической энергии постоянного тока в энергию переменного тока на выходе. Повышающий трансформатор осуществляет согласование уровней входного и выходного напряжений. Для лучшего использования конденсатора сглаживающий фильтр устанавливаем после трансформатора - на стороне более высокого напряжения переменного тока.


4.  Разработка принципиальной схемы ВИП.

Принципиальная схема силовой части ВИП и схемы управления представлена на рисунке 2.

Рис.2.

РИ – распределитель импульсов,

ПР – потенциальная развязка,

НО – нуль-орган или узел сравнения,

ГОН – генератор опорного напряжения.


5.  Расчет и выбор элементов ВИПа.

5.1 Расчет основных параметров ВИПа:

Рассчитаем входную мощность:

Рассчитаем выходную мощность:

Рассчитаем входной ток:

5.2 Расчет транзисторов:

Транзисторы выбираются по току коллектора, который рассчитаем по формуле:

Выбираем транзисторы VT1-VT4 КТ808А:

Структура:

n-p-n

Максимальное напряжение коллектор-эмиттер Uкэ макс, В

120

Напряжение коллектор-эмиттер насыщения Uкэнас, В

2

Максимально допустимый ток к Iк макс, А

10

Статический коэффициент передачи тока h21э мин

10

Граничная частота коэффициента передачи тока fгр, МГц

7.20

Максимальная рассеиваемая мощность к (Рк,Вт):

без теплоотвода

с теплоотводом

5

50

Тепловое сопротивление Rпер.к., ºС/Вт

2

Корпус

KT-9

Производитель

Россия

Чертеж корпуса представлен на рисунке 3.

Рис.3.

Ток базы транзистора равен:

5.3 Расчет диодов:

Диоды VD1-VD4 выбираем по среднему току вентиля:

Выбираем диоды Д202:

Iв.ср.=0.4 А

Uобр.max=100 В

∆Uв.к.=1 В

5.4 Расчет трансформатора:

Выбор трансформатора происходит по мощности и напряжениям обмоток.

Необходимая мощность трансформатора:

Падение напряжения на транзисторе составляет . Вычислим напряжение первичной обмотки трансформатора:


При  значение коэффициента скважности  максимально. Примем . Найдем значение и вычислим напряжение на первичной обмотке трансформатора.

Выбираем трансформатор ТР-415-115-400 с магнитопроводом ШЛ 10Х20. Схема соединения обмоток представлена на рис.4.

Рис.4.

Коэффициент скважности меняется в диапазоне .


6.  Расчет схемы управления.

Схема управления представлена на рис. 5.

Рис.5.

Падение напряжения на диоде равно .

Выбираем диод  VD5 Д103 с характеристиками:

Максимальное постоянное обратное напряжение, В

30

Максимальный прямой(выпрямленный за полупериод) ток, А

0.03

Максимальный обратный ток, мкА

30

Максимальное прямое напряжение при Iпр.=0.002А, В

2

Рабочая температура, С

55...100

Падение напряжения на вентиле ∆Uв.к., В

1

Корпус

d103

Производитель

Россия

Чертеж корпуса представлен на рисунке 6:

Рассчитаем и выберем конденсатор С4.

Ставим конденсатор    К53-1а    с емкостью С4=1.5 мкФ и номинальным напряжением UCN=6.3 В.

Выбираем стабилитрон VD6 КС119А с параметрами:

UcтN=1.9 В,

IстN=10 мА,

Uст=1.722.1 В

Iст=1.0100 мА

Ткmax=125 °C

Pmax=0.2 Вт

Максимальная мощность рассеиваемая на стабилитроне:

1 - напряжение питания -Uп; 2,3,12 - контроль; 4 - общий; 5 - выход; 7 - напряжение питания +Uп; 9 - вход инвертирующий; 10 - вход неинвертирующий;

Рис.5

Выбираем операционные усилители D1 и D2  К140УД1Б (см. рис.5) с электрическими параметрами:

Un=12.6 B c допустимым отклонением 5%,

In=1 10 мА,

Iвх=9 мкА,

Uвых=6 В,

Iвых=5 мкА.

Сопротивления R1,R2 и R4 ставим для ограничения входного тока:

 

Выбираем резисторы R1 и R2 МЛТ-2-10%-240К с параметрами:

R=240 кОм,

Точность – 10%,

P=2 Вт.

Выбираем резистор R4 МЛТ-2-5%-750К с параметрами:

R=750 кОм,

Точность – 5%,

P=2 Вт.

Примем сопротивление R5 равным R5=100кОм, возьмем резистор МЛТ-0.125-5%-910 с параметрами:

R=910 Ом,

Точность – 5%,

P=0.125 Вт.

Рассчитаем сопротивление R3 ставим для  :

1 - информационный вход V1; 2 - вход первого разряда D1; 3 - вход второго разряда D2; 4 - вход третьего разряда D3; 5 - вход четвертого разряда D4; 6 - вход выбора режима V2; 7 - общий; 8 - вход синхранизации C2; 9 - вход синхранизации C1; 10 - выход четвертого разряда; 11 - выход третьего разряда; 12 - выход второго разряда; 13 - выход первого разряда; 14 - напряжение питания .

Рис.6.

В качестве распределителя импульсов ставим микросхему К155ИР1 (см. рис. 6) с параметрами:

Номинальное напряжение питания

5 В 5 %

Ток потребления

не более 82 мА

Выходное напряжение низкого уровня

не более 0,4 В

Выходное напряжение высокого уровня

не менее 2,4 В

Данная микросхема формирует выходное напряжение инвертора с двумя импульсами на полупериоде.  Третья гармоническая составляющая на выходе будет отсутствовать. Вычислим коэффициент режекции для пятой гармоники:

Стабилитрон  VD7 выбираем таким образом, чтобы

Выводы микросхемы распределителя импульсов нельзя непосредственно подключить к транзисторам VT1-VT4. Необходимо сделать потенциальную развязку. Для этого будем использовать оптопары АОТ110А с характеристиками:

Постоянное прямое входное напряжение Uвх.,В:

2

Максимальный входной ток Iвх.макс.,мА:

30

Максимальный выходной ток Iвых.макс.,мА:

200

Максимальное выходное напряжение Uвых.макс.,В:

30

Рассчитаем сопротивления R12-R19.

Выбираем резисторы МЛТ-0.5-10%-91 с параметрами:

R=91 Ом,

Точность – 10%,

P=0.5Вт.

Рассчитаем генератор опорного напряжения.


7.  Расчет параметрического стабилизатора напряжения для питания операционных усилителей.

Рис.7.

Для питания операционных усилителей будем использовать параметрический стабилизатор напряжения (см рис.7).

Главным при расчете стабилизатора являются выбор типа стабилитрона на напряжение нагрузки Uст=Uнг и обеспечения условия его работы, при которых изменяющийся в процессе работы ток стабилитрона Iст не выходил бы за пределы рабочего участка, т.е. не был бы меньше Iст.min и больше Iст.max.

Диоды VD1-VD4 выбираем по среднему току вентиля:

Выбираем диоды Д202. Характеристики см. п.5.2.

Трансформатор выбираем по мощности Sт и по напряжению фазы вторичной обмотки U2Ф0.

Отклонение напряжения питающей примем равным ∆Uвх=0.05 и рассчитаем коэффициент, учитывающий это.

, для мостовой однофазной схемы.

*, для мостовой схемы.

ЭДС нагрузки состоит из падения напряжений на нагрузке и вентильном

Похожие материалы

Информация о работе