Расчёт ребристой плиты перекрытия многоэтажного здания, страница 5

12.4 Проверка прочности наклонного сечения при принятой поперечной арматуре

При принятой поперечной арматуре 2 Øsw10, Asw=1,57 см2, с шагом в приопорной зоне S1=250 мм

                           кН/м

Длина проекции опасной наклонной трещины вычислим по формуле (7.85) СНБ 5.03.01-02, при

                      

Проверим условие d≤linc≤2d;  0,72м<1,403м<1,44м

    Условие выполняется. Принимаем linc,cr=2d=1,44м

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны по формуле (7.81) СНБ – 5.03.01-02:

                   

Поперечное усилие воспринимаемое принятой арматурой 2 Øsw10 с шагом S1=250 мм, вычисляем по формуле (7.87) СНБ – 5.03.01-02

                   

Несущая способность наклонного сечения по формуле (7.80) СНБ – 5.03.01-02 равна:

                    Vrd=Vcd+Vsw=250,56+257,28=507,84 кН

Что больше Vsd=389,19 кН. Следовательно, прочность наклонного сечения ригеля у опор обеспечена.

  В средней части пролета принимаем конструктивный шаг поперечных стержней арматуры равный S2=500 мм

13. Расчет колонны

Дано: число этажей nэт=2, высота этажа Hэт=6 м, район по снегу III (нормативный вес снегового покрова so=1 кПа.

Расчетная постоянная нагрузка от совмещенной теплой кровли qкр=1,5 кПа.

Задаемся сечением колонны bchc, принимая размеры 300300 мм.

Площадь поперечного сечения колонны

Ас = bc·hc=0,3·0,3=0,09 м2

Собственный вес колонны

Gк = Ас·· Hэт =0,09·25·6=13,5 кН

Собственный вес ригеля определен ранее Gриг =12,49·6=74,94 кН. Нагрузка от покрытия при грузовой площади А=l1 l2 =6·6=36 м2=1,  =1,4 , =1,35.

Nпокр =( qкр + qпл + so )А +( Gриг + Gк)=(1,5+2,91+1·1·1,4)·36+1,35·(74,94+

+13,5)=209,16+119,39=328,55 кН.

Нагрузка на колонну 1-го этажа 2-этажного здания без подвала     N1 = Nsd = =Nпокр+( nэт–1)[( qмэ + Р)А+( Gриг + Gк )]=328,55+(2–1)[(3,54+16)* 36+1,35(74,94+13,5)]=1151 кН.

То же от длительных нагрузокNsd,l ==( qкр + qпл )А + ( nэт–1)[( qмэ + Р)А+*     ( Gриг + Gк )]=(1,5+2,91) 36+(2–1) [(3,54+13,2)36+1,35(74,94+13,5)]=880,8 кН

Расчетная длина колонны lо = Hэт =6 м.

Коэффициент klt , учитывающий длительное воздействие длительных нагрузок по формуле (7.21) СНБ

klt =

Условная расчетная длина колонны с учетом длительного действия нагрузки

Так как условная гибкость колонны >8 необходимо учесть случайный эксцентриситет еа

                                          lo / 600 =6000 / 600=10 мм

               еа= max                   hc / 30 = 300 / 30=10 мм

                                         20 мм

Принимаем еа = 20 мм.

При условной гибкости  и отношении  по табл. 7.2 СНБ 5.03.01–02 находим коэффициент продольного изгиба φ=0,744.

Требуемая площадь арматуры колонны

Площадь одного стержня , где n–число стержней от 4 до 8. Диаметр стержня должен приниматься в пределах 12 ≤ Ø ≤ 40. Приняв арматуру 4Ø28, As,prov = n·As1 = 4·6,16=24,63 см2 > As, треб .

Проверим процент армирования колонны % , который должен находиться в пределах ρmin ≤ ρprov ≤ 5%

%=2,74 %

Минимальный процент армирования принимается по табл. 11.1 в зависимости от гибкости.

 Гибкость =

lo /i

ρmin , %

lo /i < 17

17 ≤  lo /i  ≤ 35

35 < lo /i  ≤ 83

lo /I < 83

0,10

0,15

0,20

0,25

После корректировки сечения колонны ее несущую способность при принятой арматуре As, prov  определяют по формуле

 

Несущая способность колонны при принятой арматуре 4Ø28

(As,prov =24,63 см2)

 кН >= 1151 кН, следовательно прочность колонны обеспечена

                                                                     Привязка продольной арматуры

                                                                               c=ccov= Ø/2=28+28/2=42 мм

                                                                     Диаметр поперечной арматуры

                                                                               принимаем из условия :

                                                                     Øsw,min≤ Øsw≤14  и принимаем окон-

                                                                     чательно Øsw 10 ; Asw=0,785 см2

                                                                                                       Шаг поперечной арматуры прини-

                                                                     маем:

                                                                                                 15Ø28=420 мм

                                                                               S=min 

                                                                                                300 мм

                                                                            Принимаем S=300 мм

Рисунок 12 – Поперечное и продольное сечение колонны

14 Расчет центральнонагруженного ступенчатого фундамента под колонну стаканного типа

Расчетная нагрузка от колонны первого этажа Nsd =1151 кН передается центрально на уровне обреза фундамента на отметке –0,150 м.

 


Рисунок 13 – Центрально нагруженный ступенчатый фундамент

Нормативная величина нагрузки используется для определения размеров подошвы фундамента. Ее величину можно определить приближенно по формуле:

Nsк = кН ,

 где =1,2 – средний коэффициент надежности по нагрузке.