Расчёт ребристой плиты перекрытия многоэтажного здания, страница 4

     4)                             z = d –0,5x = 36,7–0,5∙1,72=35,84 см

Напряжения растяжения в нижней арматуре

185888,8 кПа=185,9МПа.

 Относительная деформация растянутых продольных стержней

εs= 0,00093

Отношение

Значение средней относительной деформации растянутой арматуры

εsm = εs ψs ,

где ψ= 1-β1 β2  =1–1∙0,5∙ 0,762 = 0,71

εsm = εs ψs = 0,00093∙0,71 = 0,00066.

Таким образом, расчётная ширина раскрытия трещин при длительном воздействии при β = (см. п. 8.2.1.8 СНБ 5.03.01-02)

wk =βSrm εsm =1,338∙87,88∙0,00066 = 0,08 мм,

что меньше wlim = 0,3 мм.

Следовательно, раскрытие трещин в норме.

 


9 Расчёт ригеля

Ригель покрытия рассчитывается при шарнирном опирании на колонны и стены при расчётном пролёте lo - 6 м и ширине грузовой площади В = 6 м. Сечение ригеля при типе перекрытия 1 принимаем со­гласно рис. 8

Рисунок 8 – Поперечное сечение ригеля и приведенное прямоугольное сечение

Площадь поперечного сечения

Ариг = 40∙80+2(0,5*12,5*40) =  3700 см2 = 0,37 м2.

Погонная нагрузка от собственного веса ригеля сечением

g риг = А∙ρ·γG =0,37∙25·1,35=12,49 кН/м.

Расчётная погонная нагрузка для ригеля

= qпл·B + g риг = 19,54∙6 + 12,49=129,73 кН/м.

                                                            Расчётный изгибающий момент в ригеле

                                                   кН∙м

                                                              Расчётная поперечная сила в ригеле

Qmax =Vsd =   кН

 


10. Подбор нижней арматуры ригеля

Рисунок 9 – Схема армирования ригеля

Рисунок 10 – Расчетное прямоугольное сечение ригеля

Принимаем двухрядное расположение нижней продольной арматуры в ригеле, тогда привязка арматуры равна:

                       c=ccov+ Ø+0,5S1=32+32+32/2=80 мм

       где S1≥25≥ Ø – расстояние в свету между стержнями.

Рабочая высота сечения ригеля равна:

     d=h-c=800-80=720 мм

Подбор требуемой площади арматуры, при расчетном сопротивлении арматуры класса S 400 fуд=365 МПа ведем по алгаритму:

1)                            αm= 0,3104

      2)                              ζ = 1–=1–=0,3842

 


                                 ζlim=

              ζ< ζlim

       3)     As,треб=

Принимаем 4Ø32, As,пров=32,17 см2

     Несущая способность нормального сечения ригеля при принятой арматуре 4Ø32 вычисляем по алгоритму

1)  x=

2) MRd=αfcdbx(d–0,5x)=0,85*10670*0,4*0,3236(0,72-0,5*0,3236)=655,3 кНм

   MRd=655,32 кНм> Msd=583,79 кНм

Следовательно, прочность ригеля обеспечена при принятой нижней продольной арматуре 4Ø32.

11.Подбор верхней монтажной арматуры ригеля

Расчет верхней продольной арматуры ведем для стадии транспортирования ригеля при коэффициенте динамичности кд=1,6 и отпускной прочности бетона 70% проектной. При этом

Погонная нагрузка от собственного веса ригеля сечением:

g риг = А∙ρ =0,37∙25=9,25 кН/м.

Расчётная нагрузка при транспортировании:

м= gриг·кд = 9,25*1,6=14,8 кН/м.

Консольный свес ригеля принимаем равным:

                 a=0,2*l0=0,2*6=1,2 м

                                                            Изгибающий момент в консоли

                                                   

     Рисунок 11 – Расчетное прямоугольное сечение ригеля

Подбираем арматуру из стали класса S 400, при

 c′=ccov+ Ø/2=20+6/2=23 мм

 d′=h- c′=800-23=777 мм.

Требуемая площадь верхней продольной арматуры находится в следующей последовательности:

1)                            αm= 0,0070

      2)                              ζ = 1–=1–=0,0072

 


       3)     A′s,треб=

Принимаем продольную верхнюю арматуру ригеля 2 Ø 6 , A′s,prov=0,57 cм2

   Проверяем прочность консольных свесов:

      

  x=

=16,10 кНм>Мsd=10,66 кНм

Следовательно прочность обеспечена.

12. Расчет поперечной арматуры ригеля

Т.к. диаметр продольной арматуры 32 мм, то каркасы для армирования ригеля применяем вязаные. Поперечная сила в ригеле равна Vsd=389,19 кН

12.1 Проверка достаточности бетонного сечения ригеля

Коэффициент

Процент армирования минимальный по табл. 11.2 СНБ

                      

Коэффициенты

                             

Несущая способность ж.б. ригеля с поперечной арматурой по наклонной полосе между наклонными трещинами вычисляется по формуле (7.89) СНБ-5.03.01-02

                

Что больше Vsd=389,19 кН. Следовательно, сечение ригеля достаточно для восприятия заданных нагрузок.

12.2 Проверка необходимости расчета поперечной арматуры ригеля

Расчетную поперечную силу, воспринимаемую без поперечной арматуры, следует определять по формуле (7.58) СНБ – 5.03.01-02

               

Т.к. Vsd=389,19 кН>, то расчет поперечной арматуры необходим.

12.3 Определение шага поперечной арматуры по расчету

В приопорной зоне погонное усилие в поперечной арматуре должно быть

       кН/м

Шаг поперечной арматуры в приопорной зоне:

                                                    h/3=800/3=266 мм

                               S1<   min

                                                 300 мм

      S1,треб=

 где fywd=292 МПа (для вязаных каркасов)

       Asw=1,57 см2 при арматуре 2 Øsw10 S400

Окончательно принимаем шаг поперечной арматуры в приопорной зоне l0/4 S1=250 мм