Расчет канала трапецеидального поперечного сечения, страница 3

Кривую свободной поверхности необходимо построить на промежутке глубин от 1,05*hо1 до hр (глубина воды в канале перед регулирующим сооружением, hр = 2,3* hо1=2,3*4,58м = 10,53м). Рассчитаем шаг по глубине:

 ,

где 10 – это число участков (10 точек, по которым строится кривая).

 .

Среднюю глубину на каждом участке рассчитывают по следующей формуле:

 ,

где hm, hm+1 – глубины сечений m и m+1соответственно, м.

Средний уклон трения  можно найти с помощью средней скорости потока , среднего коэффициента Шези , среднего гидравлического радиуса :

 , или

 .

Составим таблицу, в которой с каждым шагом изменения глубины канала будем по формуле Чарномского вычислять длину участка.

Пример расчета:

1) hm+1 = 10,53м, hm = 9,9579м;

2) площадь живого сечения:

ωm+1 = (7,665м + 2,3*10,53м)*10,53м = 335,7м2,

 ωm = (7,665м + 2,3*9,9579м)*9,9579м = 304,4 м2;

3) скорость движения воды в канале:

  , ;

4) значение скоростного напора:

  , ;

5) удельная энергия сечения по формуле Э=h+ :

Эm+1= 10,53м + 0,0009м = 10,531м,

 Эm = 9,9579м+ 0,0011м = 9,959м;

6) разность удельных энергий:

Эm+1 – Эm = 10,531м – 9,959м = 0,5719м;

7) средняя глубина между поперечными сечениями:

  ;

8) средняя площадь живого сечения:

  ;

9) средний смоченный периметр:

  ;

10) гидравлический радиус

  ;

11) коэффициент Шези:  ;

12) средний уклон:   ;

13) разность уклона подводящего участка и среднего уклона:

 ;

14) расстояние между поперечными сечениями канала по уравнению Чарномского:

 .

Таким образом, суммарная длина подводящего участка : l=266711,1м.

По получившимся результатам можно построить кривую свободной поверхности типа аI (рис.6).


уч-ка

h

ω

υ

αυ2/2g

Э

Эm+1 – Эm

Δl

м

м2

м/с

м

м

м

м

м2

м

м

/с

-

-

м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

  I.   

10,53

335,7

0,132

0,0009

10,531

0,5719

10,2

319,88

59,05

5,42

77,96

0,0000006

0,0000258

22151,60459

9,9579

304,4

0,145

0,0011

9,959

  II.   

9,9579

304,4

0,145

0,0011

9,959

0,5719

9,7

289,29

56,18

5,15

77,30

0,0000008

0,0000256

22304,70881

9,3858

274,6

0,161

0,0013

9,387

 III.   

9,3858

274,6

0,161

0,0013

9,387

0,5718

9,1

260,20

53,31

4,88

76,61

0,0000010

0,0000254

22521,33272

8,8137

246,2

0,180

0,0016

8,815

IV.   

8,8137

246,2

0,180

0,0016

8,815

0,5717

8,5

232,62

50,44

4,61

75,89

0,0000014

0,0000250

22835,87791

8,2416

219,4

0,201

0,0021

8,244

  V.   

8,2416

219,4

0,201

0,0021

8,244

0,5715

8,0

206,55

47,57

4,34

75,13

0,0000019

0,0000245

23307,52109

7,6695

194,1

0,228

0,0026

7,672

VI.   

7,6695

194,1

0,228

0,0026

7,672

0,5713

7,4

181,98

44,70

4,07

74,33

0,0000026

0,0000238

24044,72991

7,0974

170,3

0,260

0,0034

7,101

VII.   

7,0974

170,3

0,260

0,0034

7,101

0,5710

6,8

158,92

41,83

3,80

73,48

0,0000038

0,0000226

25264,56151

6,5253

147,9

0,299

0,0046

6,530

VIII.   

6,5253

147,9

0,299

0,0046

6,530

0,5705

6,2

137,36

38,96

3,53

72,57

0,0000056

0,0000208

27461,39025

5,9532

127,1

0,348

0,0062

5,959

IX.   

5,9532

127,1

0,348

0,0062

5,959

0,5697

5,7

117,31

36,09

3,25

71,59

0,0000086

0,0000178

32023,97615

5,3811

107,8

0,410

0,0086

5,390

  X.   

5,3811

107,8

0,410

0,0086

5,390

0,5684

5,1

98,76

33,22

2,97

70,54

0,0000137

0,0000127

44795,348

4,809

90,1

0,491

0,0123

4,821