Расчет и конструирование монолитного перекрытия. Расчетная схема

Страницы работы

15 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

3. Расчетно-конструктивная часть.

3.1. Расчет И конструирование монолитного перекрытия.

Для конструирования и дальнейшего расчета принимается монолитное перекрытие между первым и вторым этажами секции В-5. Значения постоянных и временных нагрузок приведены в таблице 3.1.

Для  монолитного междуэтажного перекрытия используем тяжёлый бетон класса В-20. Расчётные сопротивления такого бетона для предельных состояний первой группы будут: на сжатие осевое Rb=115 МПа, на растяжение осевое  Rbt=0,9 МПа. Коэффициент условий работы бетона  Коэффициент условий работы бетона gb2=0,9. Коэффициент надёжности по назначению gn=0,95.

Рабочую арматуру для балок принимаем в виде сварных каркасов из горячекатаной стали периодического профиля класса А-III, Rs=355 МПа. Арматуру для плиты принимаем в виде сварных каркасов из стали класса А-III, Rs=355 МПа.

Нагрузки на монолитное железобетонное перекрытие                        Таблица 3.1.

Виды нагрузок

Нормативная нагрузка

Коэффициент надежности по нагрузке gf

Расчётная нагрузка

обозначение

величина, кН/м2

обозначение

величина, кН/м2

1

2

3

4

5

6

Штучный паркет:

d = 0,018 м, r = 600 кг/м3

0,108

1,1

0,119

Холодная мастика на водостойких вяжущих: d = 0,001 м

0,002

1,3

0,003

Цементно-песчаный раствор М150: d = 0,04 м, r = 2000 кг/м3

0,80

1,3

1,04

Толь  1  слой  с  проклейкой  швов: d = 0,001 м, r = 2 кг/м3

0,002

1,3

0,003

Плита древесноволокнистая мягкая биостойкая  марки  М20  2  слоя по 12 мм: d = 0,024 м, r = 300 кг/м3

0,072

1,2

0,09

Постоянная нагрузка

qн

0,984

¾

q

1,255

Временная нагрузка

pн

1,5

1,3

p

1,95

Полная нагрузка

gн

2,484

¾

g

3,205

3.1.1. Расчет и конструирование плиты П-1.

Принимаем высоту плиты 160 мм hпл = 0,16 м, а плотность железобетона - 2500 кг/м3. Тогда собственный вес плиты gn,соб.вес = 0,16 × 2500 = 400 кг/м2

Расчет продольной рабочей арматуры в плите П-1.


Расчётная нагрузка принимается на 1 м длины плиты шириной b=1 м. Для данного случая расчётные нагрузки по таблице 3.1. будут (с учётом веса плиты толщиной hпл = 0,16 м ): ågn = gn,соб.вес × 1,1 + g = 400 × 1,1 + 125,5 =565,5 кг/м2;   g = ågn + р = 565,5 + 195 = 760,5 кг/м2

Определение расчетного момента в середине пролета:

Арматуру в плите подбираем как для изгибаемого железобетонного элемента размером 1´0,16 м. Рабочая высота сечения  мм (где 40 – расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до ближайшей грани сечения).

При армировании сварными сетками из стержней класса А-III с расчетным сопротивлением Rs = 355 MПа плиты из бетона В20 с расчетным сопротивлением Rв = 11,5 Мпа будем иметь:

, где коэффициент условий работы бетона gb2=0,9. Коэффициент находим по табл. 2.12. [15] и определяем площадь сечения арматуры Аs по формуле:

Примем продольную рабочую арматуру Аs = 3,02 см2 диаметром 8 мм, с шагом 150 (6шт) класс арматуры А-III (прил. 2, табл. 1 [15]).

Определение расчетного момента над опорами:

При армировании сварными сетками из стержней класса А-III с расчетным сопротивлением Rs = 355 MПа плиты из бетона В20 с расчетным сопротивлением Rв = 11,5 Мпа будем иметь:

,

Сетка С-1.


где коэффициент условий работы бетона gb2=0,9. Коэффициент находим по табл. 2.12. [15] и определяем площадь сечения арматуры Аs по формуле:

Примем продольную рабочую арматуру воспринимающую отрицательный момент Аs = 3,02 диаметром 8 мм. С шагом 150 (6шт) класс арматуры А-III (прил. 2, табл. 1 [15]).


3.1.2. Расчет и конструирование балки Б-1.

Балка Б-1 расположена в осях 1-2. Расчётная схема балки представляет собой однопролётную балку, загруженную равномерно распределённой нагрузкой. Размеры балки принимаем 220´800 мм.

Расчетная схема балки Б-1.


Сбор нагрузок. Нагрузку на 1 м длины балки принимаем на ширину грузовой площади, равную 1,87+2,275 = 4,145 м. Для данного случая расчётные нагрузки будут иметь значения с учётом веса балки по принятым размерам:

g1 = 4,145×(125,5 + 440) + 0,06×0,8×2500×1,1 = 2344 + 132 = 2476 кг/м, где 0,06×0,8 м – размеры сечения балки за вычетом толщины плиты 0,16 м; 2500 – плотность бетона, кг/м3; 1,1 – коэффициент надёжности по нагрузке от собственной массы конструкций: р = 4,145×195 = 808 кг/м; g = g1 + р = 2476 + +808 = 3284 кг/м.

Расчётный момент:

Подбор арматуры. При расчёте сечений балки на положительный момент (в пролёте) принимаем железобетонное сечение таврового профиля с полкой      (верхней частью плиты) в сжатой зоне.

Ширина полки в данном случае b’f= 175+80=255 см , так  как соблюдено условие п. 3.16 СНиП 2.03.01-84, по которому при h’f ³ 0,1h ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более ½ расстояния в свету между продольными рёбрами, т.е. b’f1 £ с/2 = 175/2=87,5 см, где с – расстояние в свету между рёбрами.

Для армирования применены сварные каркасы из стали класса А-III, Rs=355 МПа. Рабочая высота сечения ho= 220 – 35 =185 мм. Арматуру рассчитываем с помощью параметров Ао, h и x по табл. 2.12. [15].

В пролёте при М=16814,08 кг×м определяем расположение границы сжатой зоны сечения по условию 2.35 [15] при x=h/2  и Аs=0:

М1gn £ gb2Rb b 0,5 h (ho – 0,25h) + gb2Rb( b’f - b) h’f (hoh/2 + 0,5h’f );

1681408×0,95 < 0,9×115×80×0,5×22(18,5 – 0,25×22) + 0,9×115×(255 – 80)5(18,5 – 22/2+ + 0,5×5) = 1184040 + 905625 =  2089665 кг×см;

условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, следовательно, сечение принимаем шириной b’f.

Расчет коэффициента Ао:

Ао =[Mgn - gb2Rb(b’f - b) h’f (ho hoh/2 + 0,5h’f )]/gb2Rbbh2o=

=[16814,08×0,95 – 0,9×115×(255 – 80) 5(18,5 – 22/2 + 0,5×5)]/0,9×115×80×18,52 =

= [1597337,6 – 905625]/2833830=0,2441;

по табл. 2.12. [15] находим коэффициент x=0,512, соответствующий вычисленному, и определяем:

A s = [xbho + ( b’f - b) h’f ]Rb/Rs=[0,284×80×18,5+(255 – 80)5]115/3550 = 41,96 см2

Принимаем арматуру А-III с Аs = 48,16 см2 (6 шт. диаметром 32 мм).

Проверяем условие:

w=a - 0,008Rbgb2=0,85 – 0,008×11,5×0,9 = 0,767

, где ssR=Rs=355 МПа; ssc,и=500 МПа при gb2<1,0;

условие 2.32 [15] соблюдается, т.к. x=0,512 < xR=0,631

Расчёт поперечной арматуры. Равномерно распределенная нагрузка g = 3284 кг/м. Максимальная поперечная сила на опоре:

Вычисляем проекцию расчётного наклонного сечения на продольную ось. Влияние свесов сжатой полки:

где b’f £ (b + 3h’f ).

Вычисляем  параметр Bb, полагая, что j n=0:

В расчётном наклонном сечении , а так как , то

 >

Принимаем . Тогда

Поперечная сила, приходящаяся на поперечные стержни,

Из этого выражение видно, что не требуется подбора поперечных

Похожие материалы

Информация о работе

Тип:
Дипломы, ГОСы
Размер файла:
414 Kb
Скачали:
0