Расчет процесса газообмена

Страницы работы

9 страниц (Word-файл)

Содержание работы

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА  «ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ»

КУРСОВАЯ РАБОТА

“Расчет процесса газообмена”

ГРУППА:               4031/1

СТУДЕНТ:              Пустовалов Ю.П.

РУКОВОДИТЕЛЬ:    Костин А.К.

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

2009 ГОД


Введение

Задачей выполнения курсовой работы являются расчет процесса газообмена поршневого двухтактного ДВС с помощью метода разработанного профессором А.С. Орлиным.

Целью расчета является определение сечений и время-сечений органов газораспределения, обеспечивающих своевременное и полное удаление продуктов сгорания и поступления в цилиндр требуемого количество свежего заряда.


Исходные параметры:

1) Условия окружающей среды:

 

2) Тип продувки:

Контурная(петлевая)

3) Размерность цилиндра:

D/S=44/50 см

4) Номинальные обороты двигателя:

n=300 мин-1

5) Давление продувки-наддува:

Pk=0.15 МПа

6) Давление в выпускном трубопроводе:

Pp=0.12 МПа

7) Давление в цилиндре в начале открытия выпускных органов:

Pb=0.48 МПа

8) Температура в начале выпуска:

Tb=1200 К

9)Степень сжатия действительная:

ε=7,3

10) Коэффициент избытка продувочного воздуха:

φk=1.25

11)

Где R – радиус кривошипа;

L – длина шатуна


Выбор параметров процесса газообмена.

Температура продувочного воздуха Тк:

Где ;

k=1.4;

Средняя температура газов в выпускном коллекторе:

Где α=1,8.

Температура в начале выпуска:

Давление в цилиндре в начале открытия продувочных окон:

Среднее давление в цилиндре:

Где α=0,5

Средняя за процесс продувки-наполнения температура в цилиндре (условная):

Где Та =___К – температура в начале сжатия;

Тп – температура в начале продувки:

896 K

Где m=k=1.3 – для продуктов сгорания.

Для двигателя с петлевой продувкой в предположении полного перемешивания продувочного воздуха и продуктов сгорания:

Где  - подогрев воздуха от стенок цилиндра, величиной  можно пренебречь;

φ0=;

Tr – температура остаточных газов, при ориентеровочных расчетах можно принять Tr=Tп=896К.

Коэффициенты расхода (для петлевой схемы продувки):

 - коэф., отнесенный к периоду свободного выпуска (предварение выпуска), - коэф. расхода продувочных органов,

в=ξμв=0.34, где - поправочный множитель, учитывающий отклонение условного расчетного процесса принудительного выпуска от действительного, - коэф., расхода выпускных органов, отнесенный к периоду принудительного выпуска.

К впускным окнам предъявляются следующие требования:

1.   Время - сечение окон должно обеспечивать поступление в цилиндр необходимого количества воздуха для продувки и наполнения.

2.   Форма окон должна обуславливать такое направление воздушного потока в цилиндре, которое обеспечивало бы хорошее качество газообмена и необходимую для процесса смесеобразования интенсивность завихрения.

3.   Размеры выпускных окон и фазы их открытия должны быть выбраны такие, чтобы при достаточно большом время - сечении предотвратить возможность значительного заброса продуктов сгорания в продувочный ресивер, а также задержку поступления продувочного воздуха в цилиндр.

4.   Площадь открытия окон по углу поворота коленчатого вала в начальный момент должна увеличиваться по возможности быстро, с тем чтобы можно было реализовать повышенные перепады давлений между продувочным ресивером и цилиндром.

Выпускные органы должны удовлетворять следующим основным требованиям:

1.  Время – сечение выпускных органов должно обеспечивать полное удаление из цилиндра продуктов сгорания. При этом следует учитывать, что уменьшение время – сечения предварения выпуска для увеличения полезного хода поршня может привести к повышенным давлениям в цилиндре в начале открытия выпускных органов.

2.  Необходимо резкое увеличение площади проходного сечения открытых выпускных органов в начале их открытия.

Выбор геометрических параметров органов газораспределения.

Суммарная ширина выпускных окон при петлевой продувке:

;

Высота пояса выпускных окон:

;

Суммарная ширина продувочных окон при петлевой продувке:

;

Высота пояса продувочных окон при одном ряде окон:

;

Угол между осью канала продувочного окна и осью цилиндра:

β=60°

Угол между осью продувочных окон и радиальным направлением для первой, второй и третьей пары окон соответственно:

α1=16°, α2=34°, α3=54°

Живая ширина сечения продувочных окон:

Живая высота сечения продувочных окон:

Поправка Брикса, учитывающая конечную длину шатуна:

Где R= 250 мм – радиус кривошипа;

L=1136 мм – длина шатуна.

Масштабы при построении диаграмм:

По оси ординат, м2/см           mf=0.00417

По оси абсцисс:

В градусах, град/см         mφ=8.33

В секундах, с/см             

Масштаб площади диаграммы:

Располагаемое время-сечение предварения выпуска:

Аор=6,53·19,3·10-6=126·10-6 м2∙с

Величина давления в цилиндре в начале открытия продувочных органов Рн сначала в предположении надкритического и подкритического истечения газов за время предварения выпуска:

Где  – объем цилиндра в начале открытия выпускных органов;

 – объем цилиндра в начале открытия продувочных органов;

 - среднее значение величины объема цилиндра в начале открытия выпускных органов и в начале открытия продувочных органов.

Критическое давление в цилиндре:

Где k=1.3.

Так как Pн<Pкр, следовательно, предположение о наличии истечения газов из цилиндра надкритического и подкритического подтверждается.

Необходимое время сечение предварения выпуска:

Отношение располагаемого к необходимому время-сечения:

Следовательно протекание процессов продувки и принудительного выпуска удовлетворительно.

Время-сечение свободного выпуска:

Где  – объем цилиндра в начале открытия выпускных органов;

 – объем цилиндра в начале продувки;

 - среднее значение величины объема цилиндра в начале открытия выпускных органов и в начале продувки.

В масштабе диаграммы это составит площадь:

Положение вертикали ПП1 определяется величиной этой площади. Таким образом, на диаграмме площадь ВПП1В соответствует время-сечения свободного выпуска. Величина полученного время-сечения соответствует углу поворота в 133° после в.м.т. Объем цилиндра, соответствующий данному углу,

Vп=0,065 м3

Относительное несовпадение с ранее назначенным объемом Vп:

Располагаемое время-сечение наполнения и продувки ПП2МБ:

Апр=50,1·19,3·10-6=978·10-6

Необходимое время сечение

Где значение функции ψп в зависимости от отношения  определим по графику на рис. 23[1]

Отношение располагаемого к необходимому время-сечения:

, что допустимо.

Располагаемое время сечение принудительного выпуска

Авр=103,9·19,3·10-6=2004·10-6 м2·с

Удельный вес воздуха при давлении Рк и температуре Тк:

Весовое количество продуктов сгорания, вытекающих за период принудительного выпуска:

Gсв=0,044·1,58·1,25-0,04=0,11 кгс.

Значение функции ψв в зависимости от отношения  определим по графику на рис. 23[1]

Необходимое время-сечение принудительного выпуска:

Величина расчетного коэффициента , отнесенного к процессу принудительного выпуска:

Отношение располагаемого к необходимому время-сечения:

Средние условные скорости воздуха и газов:

При свободном выпуске:

При принудительном выпуске:

Где

При продувке:

Полученные скорости являются характерными для двигателей этого типа.


Список использованной литературы:

1)  «Расчёт рабочего цикла и газообмена в поршневых ДВС». Ю.Н. Исаков, А.К. Костин, В.В. Ларионов. Ленинград,  1977 г.

2)  «Теория двигателей внутреннего сгорания». Н.Х. Дьяченко. Л., «Машиностроение» (Ленингр. Отд-ние), 1974, 552 с.

Похожие материалы

Информация о работе