Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуар для воды со сборным балочным перекрытием

Страницы работы

20 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Министерство образования Республики Беларусь

Белорусский национальный технический университет

Расчётно-графическая работа:

на тему: "Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуар для воды со сборным балочным перекрытием"

Выполнил: студент группы 110232

                                                                                                 Титов П.О.   

                                                                            Принял: Шидловский Э.С.

Минск-2005


Содержание

1

Расчёт сборной ж/б предварительно-напряжённой ребристой плиты балочного перекрытия резервуара…….....................................

2

Расчёт полки плиты на изгиб……………………………………………….

3

Расчёт прочности наклонных сечений плиты……………………………

4

Расчёт стенки цилиндрического резервуара…………………………….

5

Расчёт вертикальной арматуры панели стенки…………………………

6

Расчёт стенки сборного железобетонного прямоугольного подземного резервуара……………………………………………………..

7

Определение расчётной нагрузки………………………………………...

8

Определение максимальных изгибающих моментов в расчётных сечениях по высоте стенки.……………………………………………….

9

Литература…………………………………………………………………….

 

1.Расчёт сборной ж/б предварительно-напряжённой ребристой плиты балочного перекрытия резервуара

Расчёт нагрузки на 1м2 перекрытия ведётся в табличной форме:

Табл.1

№ п/п

Вид нагрузки

Нормативная кН/м

Коэффициент безопасности γf

Расчётная кН/м2

а)

Постоянные

1

Грунт ( hg=1 м; ρg=17 кН/м3)

17

1,35

22,95

2

Цементно-песчаная стяжка h=30 мм

0,66

1,35

0,9

3

Гидроизоляция

0,15

1,35

0,2

4

Собственный вес ж/б плиты

2,75

1,15

3,16

20,56

27,21

б)

Временные

1

Снеговая (г. Гомель)

0,8

1,5

1,2

21,36

28,41

Расчётная схема плиты

q=28.41 кН/м2 .Тогда qd=q* b=28,41*1.5=42.6 кН/м.Где b – ширина плиты ; q – нагрузка на 1 м2 плиты.

Далее определим поперечное сечение плит:

Предварительно задаёмся размерами поперечного сечения:

; принимаем среднее значение

Принимаем

Т.о.: ,

Где - ширина шва.

Определим и

Где - расчётный момент.

Поперечное сечение принимаем тавровое:

Где h – высота плиты h=300 мм

ccov - защитный слой.

Asp – площадь поперечного сечения арматуры.

По условию принимаем проволочную арматуру S1200 d5мм.

Условно принимаем сmax=65мм;

т.к. сmax= ccov+d+;

а≥30мм сmax=25мм+25мм+15мм=65мм;

Принимаем сmax=65мм;

Таким образом dрасч=h- сmax=300-65=235мм   dрасч =235мм


х - высота сжатой зоны;

Msd – расчётный момент;

МRd – прочность сечения;

Если - нулевая ось проходит в полке, следовательно, прямоугольный участок – сжатая зона.

beff∙X=S – площадь сжатой зоны.

Предположим, что в нашем случае нейтральная ось проходит в полке.

Должно выполняться условие

Msd≤ МRd

Принимаем условию прямоугольную эпюру:

Тогда :

Z=d-0.5x

Составим уравнения равнодействия :

∑x=0: Fs-Fc=0

Fs=fsd∙Asp

fsd – расчётное сопротивление арматуры.

Fc=fcd∙beff ∙x

fcd – расчётное сопротивление бетона.

Таким образом:

Fs=fsd∙Asp

fsd – расчётное сопротивление арматуры;

Fс=fсd∙beff∙x

fсd – расчётное сопротивление бетона;

Таким образом:

fsd∙Asp- fсd∙beff∙x=0

;

ξ= следовательно х=ξ∙d (1);

ξ= (2);

∑MFS=0;

Fsd≤Fc∙z= fсd∙beff∙x∙(d-0.5x) (3);

∑MFS – точка приложения равнодействующей в арматуре.

Msd≤ fсd∙beff∙x∙(d-0.5x) ;

Msd≤ fсd∙beff∙d2∙ξ∙(1-0.5ξ) ;

Принимаем: ξ∙(1-0.5ξ)=αm

                                  Msd= αm∙ fсd∙beff∙d2  (4);

∑MFc=0; Msd≤ fsd∙Asp∙(d-0.5x) (5);

Принимаем:(1-0.5ξ)=V;

Таким образом: Msd≤ fsd∙Asp∙dV (6);

Определяем требуемое расчётом количество продольной напряжённой арматуры:

Asp -  площадь конического сечения арматуры.

Предполагая, что нейтральная ось проходит в полке: по СНиП в зависимости от Asp:

ξ=0,01; V=0,995; αm=0,01;

Для бетона с30/37 fсd=30/1,5=20 МПа.

γс=1,5 – коэффициент безопастности;

Msd≤αm∙ 20∙1,48∙0,2352  следовательно

αm==0.11;

ξ=0,12; V=0,94.

Таким образом х=ξ∙d=0,12∙235=28,2мм.

28,2<h’f  (h’f=50мм).

Количество арматуры:

Asp==820.7 мм2.

fsd=1000 МПа для S1200.

asp=9мм=63,6мм2 – площадь одной проволоки.

N=13,2=14 проволоки

Принимаем 14ø9S1200.

Aspфакт=890.4 мм2.

(По 7 проволоки с каждой стороны).

dфакт=300-25,1-10=264,9 мм.

Где 10 – защитный слой.

25,1= (где 50,2 – высота сетки)

dфакт< dрасч.

Таким образом : ccov=10+25,1=35,1 мм

2. Расчёт полки плиты на изгиб.

Т.к. плита с рёбрами жёсткости, таким образом:

<3, то плита работает как опёртая по контуру в обоих направлениях, т.е. рабочую арматуру, определяемую расчётом, ставим в обоих направлениях одинаково, т.е диаметр и шаг одинаковы.

Определяем действующие нагрузки на 1м2 полки плиты

=qснег+qстяжка+qгидр+qсобств.вес (по табл.1)

=27.21+γF γn∙1aρc=28.56 кН/м

кНм

S≤200 мм – шаг  рабочих стержней

Арматура S500ø3;4;5 мм  fsd=410 МПа.

As/м.п.= - площадь арматуры.

При αm=0,028 η=0,983; ξ=0,35

Таким образом,    As= мм/м.п.

Принимаем ø3мм a3=7,1мм2

N=

Принимаем N=9шт.

Определяем шаг: 1000/9=111 мм

Конструктивно невозможно добиться шага 111мм, поэтому принимаем N=10шт и шаг 100мм.

Принимаем 10ø3S500 с  Asфакт=71 мм2/м.п.

LхB=5950х1460 мм

3. Расчёт прочности наклонных сечений плиты.

Длина анкеровки должна быть:

lан≥10ds (м), где ds – диаметр арматуры.

Проверяем условие постановки поперечной арматуры по расчёту или по конструктивным требованиям.

Vsd≤Vnd;ct;

Vsd – величина поперечной силы в наклонном сечении от расчётной нагрузки.

VRt;ct; - величина поперечной силы, воспринимаемой бетоном наклонного сечения.

Vsd=124.29 кН

Vsd;ct;=0.6fcd∙bw∙dрасч

Где fctd=

fc+k по табл.6.1 СНБ

таким образом  VRt;ct;=0.6∙3.067∙160∙261=55.1 кН

Nsd≥hRd;ct;.

Условие не выполнено, количество поперечной арматуры требуется выполнять по расчёту. Расчёт заключается в определении требуемого шага. Определяем шаг поперечной стержневой арматуры исходя из трёх условий:

1) Расчётный:

Sw=

Asw – площадь поперечного сечения, поперечной арматуры в нормальном поперечном         сечении элемента.

В каждом продольном ребре устанавливаем плоский сварной каркас с продольными стержнями.

fsw=0.8fsd.

S240; fsd=225 МПа; fswd=157 МПа;

Принимаем ø6мм; аsw=28.6 мм2.

Общая площадь в сечении для 6 рядов:

Asw∙6=28,6∙6=171,6мм2

Vsw – усилие на единицу длины элемента:

Н/мм

Vsd = 124.29 Н/мм

Из двух значений принимаем максимальное.

мм

По второму условию:

2)

По конструктивным требованиям:

3)

=300 мм т.о.

Принимаем d6 S240 шаг 150 мм

Устанавливаем  поперечные стержни на крайних участках длиной более мин. равным 

4. Расчет стенки цилиндрического резервуара.

Напрягаемая арматура S1200 с f0.2d=100 МПа

Ненапрягаемая арматура стеновых панелей S400 c fyd=365 МПа

Бетон класса С20/25 (fcd=23.33 МПа)

Размеры сборной стеновой панели: Н=5.2 м; ширина – 1.57. ( С=108 – целое число панелей: с=2R=169.56 м)

Толщина t =120мм.

Ширина стены вертикальной панели 150 мм.

Конструктивная ширина стеновой панели: при прямом стыке, равном 150 составляет 1,57-0,15м = 1,5м

Сопряжение стенки с днищем – шарнирно-подвижное (при наличии битумной мастики).

Коэффициент трения бетона по бетону с битумной мастикой f=0,5.

Расчётная нагрузка от перекрытия:

F=q

Разбиваем стенку по высоте на зоны 0.8 м.

Определяем кольцевые растягивающие усилия от давления жидкости в центре каждой зоны.

Частный коэффициент безопасности для гидростатического давления  плотность химически чистой воды .

T

T

T

T

T

T

Собственный вес стенки на 1 п. м.

q кН/м. п., где =25 кН/м- плотность ж/б.

Нормальная сила на уровне днища(масса стенки и покрытия резервуара):

N= F кН/ м. п.

Сила трения между стенкой и днищем:

Q/м. п.

Кольцевые растягивающие усилия с учётом силы трения:

S –характеристика местности стенки

S= 0,76= 0,76

Проверяем условие:

Q кН/м. п., где кН/м. п., т. к. Q=51.195 кН/ м. п. > Q кН/м. п., в расчёт вводим Q=Q=36.11 кН/п. м.

- коэффициент для расчёта балок на упругом основании.

в зависимости от  где x – расстояние снизу стеновой панели до рассматриваемого сечения.

 кН/м. п.

 кН/м. п.

 кН/м. п.

 кН/м. п.

 кН/м. п.

кН/м. п.

Стенка  цилиндрического резервуара от гидростатического давления работает на центральное растяжение. Площадь сечения кольцевой напрягаемой арматуры (рабочей, определяемой расчётом для восприятия кольцевых растягивающих усилий) по зонам:

арматура S=1200 D=9мм с f=1000 МПа.

A/м. п.

A/м. п.

A/м. п.

A/м. п.

A/м. п.

A/м. п.

Практика проектирования резервуаров со сборными стенками показывает, что площадь поперечного сечения напрягаемой арматуры подобранная из условия

Похожие материалы

Информация о работе

Предмет:
Водоснабжение
Тип:
Расчетно-графические работы
Размер файла:
648 Kb
Скачали:
0