Разработка объемно-планировочного и конструктивного решения многоэтажного здания с применением сборных изделий промышленных зданий. Проектирование ребристой плиты перекрытия

Страницы работы

Фрагмент текста работы

Несущая способность железобетонной плиты с поперечной арматурой по наклонной полосе между наклонными трещинами вычисляется по формуле (7.89)

Следовательно, сечение плиты достаточно для восприятия заданных нагрузок.

2.4.2.2 Проверка необходимости расчета поперечной арматуры

Расчетное поперечное усилие, воспринимаемое без поперечной арматуры, следует определять по формуле (7.75 б) СНБ 5.03.01-02

Так как , то поперечная арматура должна ставиться по расчету.


2.4.2.3 Определение шага поперечной арматуры по расчету

50

Принимаем.

Погонное усилие, в хомутах вычисляется по формуле

.

.

Погонное усилие согласно условию (7.88) СНБ 5.03.01-02 должно быть не менее

где – коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок тавровых и двутавровых элементов, определенных по формуле (7.82) СНБ 5.03.01-02

Принимаем =37.

Тогда                                   

Окончательно принимаем шаг хомутов в приопорной зоне  мм=0,15 м.

Длину проекции опасной наклонной трещины вычислим по формуле 7.85 СНБ 5.03.01-02.

При =2

;                                                         (34)

Поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны определяется по формуле

;                                                         (35)

                                                   

                                                         

Проверим условие , . Так как первое условие не выполняется, принимаем  и вычисляем поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны с учётом этого условия.

     (36)

При этом усилие не должно быть менее величины

;                                                            (37)

Условие выполняется.

Поперечные усилия, воспринимаемые принятой поперечной арматурой 2 Ø6 с шагом                     = 150мм, вычислим по формуле 7,87 СНБ 5.03.01-02.

                                                                                                                              (38)

Несущая способность наклонного сечения по формуле (7.80) равна

что больше . Следовательно, прочность наклонного сечения плиты у опор обеспечена.

В средней части пролета плиты шаг конструктивно принимаем из условия

В этом случае                               

Следовательно, принятый шаг, обеспечивает прочность наклонных сечений в середине плиты.

2.5 Расчёт плиты на монтажные нагрузки

2.5.1 Расчёт верхней арматуры каркаса КР1

Расчёт верхней продольной арматуры каркаса КР1 ведётся для стадии транспортирования плиты при коэффициенте динамичности  и отпускной прочности бетона, равной 70% проектной. При этом .

Погонная нагрузка от собственного веса плиты равна

 


Расчётная нагрузка при транспортировании равна

Рисунок 11 –Расчётная схема плиты

Консольный вес плиты принимаем равным  Изгибающий момент в консоли 

Подбираем арматуру  из стали класса S240(A׀) при мм,

Поскольку в расчётном сечении консоли сжатая зона бетона внизу, принимаем  Площадь верхней продольной арматуры находится в последовательности:

1) ;

2)

3)

Для двух каркасов КР1 требуется =0,06 см2. Принимаем в каркасе КР1 верхнюю продольную арматуру Ø=6A׀׀׀в (=0,285 см2 )и тогда .

Проверка прочности консольных свесов

 что больше                                                  

Условие выполняется.

2.5.2 Подбор монтажных петель

Подбор монтажных петель производим под нагрузку  и тогда собственный вес плиты равен

,                                                                  (39)

где - коэффициент, учитывающий наличие торцовых поперечных рёбер, которые необходимы для придания жёсткости П-образной ребристой плите, =1,2.

Рисунок 12 – Схема монтажной петли.

Монтажные петли принимают из арматуры класса S300 (A׀׀), у которой расчётное сопротивление растяжению равно - 280 МПа= 28 кH/см2.

Усилие на одну монтажную петлю равно

Требуемая площадь поперечного сечения монтажных петель равна

Принимаем петли из Ø 8А׀׀ (S300) =0,503 см2.

Длину анкеровки монтажной петли определяем при предельном напряжении сцепления по контакту арматуры с бетоном, определяемом по формуле (11.5) СНБ 5.03.01-02.

где

Величина базовой длины анкеровки  монтажной петли при двух ветвях Ø 8 определяется по формуле (11,4) СНБ 5.03.01-02.

Расчётная длина анкеровки должна приниматься не менее

Окончательно принимаем длину анкеровки  монтажной петли Ø 8 А׀׀ не менее 380 мм. Длина заготовки стержня Ø 8 АΙΙ гнутых крюков и самой петли при диаметре отправки

должна быть не менее

.

2.6 Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы

Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы ведётся на действие нормативных нагрузок:

длительно действующей

полной кратковременно действующей

Изгибающие моменты от этих нагрузок

;

.

2.7 Расчёт колонны при сетке колонн 6Ï9 м, высоте этажа H=4,8м

Грузовая площадь для колонны A=54 м2 . Расчётная нагрузка от перекрытия:

полная  =19,78 кПа;

длительно действующая =16,98 кПа.

Вес ригеля кH.

Предварительно принимаем сечение колон 400Ï400 мм.

Вес колонны  кH.

Расчётная нагрузка на колонну оределяется по формуле

                                                               (40)

 кH.

в том числе длительнодействующая

кH.

Расчётная длина колонны при высоте фундамента =0,65 м.

                                          м.             (см. п. 7.1.2.15.СНБ)

Коэффициент учитывающий длительное воздействие длительной нагрузки определяется по формуле (7.21) СНБ 5.03.01.-02

;

Условная расчётная длина колоны с учётом (7.20) равна

Так как условия гибкости колонны , учтём случайный эксцентриситет

;

Принимаем мм.

При  и  по таблице 7.2 СНБ 5.03.01-02 коэффициент продольного изгиба равен . Требуемая площадь продольной арматуры при , =365 МПа =36,5 кH/см2 , ;

.

При гибкости колонны согласно таблице 11.1 СНБ 5.03.01-02 минимальная площадь сечения продольной арматуры в процентах от площади сечения бетона равна %, что даёт .

Принимаем в колонне не менее четырёх стержней диаметром не менее 12 мм. Для принятой арматуры 6 Ø 12 . Процент армирования при принятой арматуре %, что больше =0.2%.

Несущая способность колонны при принятой арматуре 6 Ø 12 А׀׀׀ в равна

Похожие материалы

Информация о работе