Расчет осадки свайного фундамента. Расчет набивной сваи

Страницы работы

4 страницы (Word-файл)

Фрагмент текста работы

подошве ростверка в виде сварных сеток из арматуры класса А400 диаметра 12 мм с шагом стержней 200 мм;

-   у наружных граней стакана в виде пространственного арматурного каркаса (диаметр продольных вертикальных стержней 12мм класса А400, горизонтальных 6мм класса А240 с шагом 300мм).

3.6.3 Расчет осадки свайного фундамента

При расчете свайного фундамента по деформациям рассматривается условный фундамент глубиной заложения равной глубине погружения нижнего конца сваи (6.7 м) и размерами в плане ограничиваемыми наклонными, выходящими от наружных граней свайного куста под углом к вертикали φII.mt/4, который определяется по формуле:

φII.mt/4=(

α=27/4=7o

где φII,i – расчетное значение угла внутреннего трения i-ого слоя, прорезаемого сваей;

hi – толщина прорезаемого слоя.

Так как 2 и 3 слои грунта слабые, то границы условного фундамента определяются в более прочном слое (4).

Размеры условного фундамента в плане:

Ly=Lp+2h*tg(φII.mt/4)=1.2+2*1.1*0.123=1.5 м

By=Bp+2h*tg(φII.mt/4)=0.3+2*1.1*0.123=0.6 м, где  Lp - длина ростверка

By - ширина ростверка

H – расчетная длина сваи

Полная  нагрузка на основание сваи:

NII.y=NII+GII.P+GII.св+GII.гр=152+58.97+30+221.5=462.5 кН, где NII – расчетная нагрузка по II группе предельных состояний на уровне обреза фундамента;

GII.P – вес конструкции фундамента и ростверка;

GII.гр – вес грунта в объеме условного фундамента.

GII.св=1.1*25*0.09*6*2=30 кН

GII.гр=1.15*20*1.73*0.831*6.7=221.5 кН

Расчетное сопротивление грунта основания определяется по формуле:

Ry=(γc1c2/k)*(Mγ*kz*b*γII+Md*d1*γ’II+Mc*cII)=(1.3*1.1/1)*(1.81*1*0.831*14.2+8.24*6.7*17.7+9.97*26)=1798 кПа, где γc1, γc-коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 3 /4/;

k=1 – так как прочностные характеристики грунта определен непосредственно испытаниями;

Mγ, Md, Mc – коэффициенты принимаемые по таблице 4 /4/;

kz=1 – при b<10м

γII – расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы условного фундамента;

γ’II – то же, залегающих выше подошвы;

d1 – глубина заложения условного фундамента;

cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

Выполняем проверку давления под подошвой условного фундамента:

NII.y/Ay=462.5/(1.5*0.6)=513.9 кПа < Ry=1798 кПа, где Аy – площадь подошвы условного фундамента

Ry – расчетное сопротивление грунта основания по подошве условного фундамента.

Вычисляем ординаты эпюры природного давления и вспомогательной эпюры 0,2σzg, необходимой для определения нижней границы сжимаемой толщи грунта:

σzg.i=,

- на поверхности земли:   σzg=0;  0,2σzg=0

- на контакте слоев 1-2:

σzg1-2=17.5*2.4=42 кПа;  0,2σzg=8.4 кПа

- на контакте слоев 2-3:

σzg2-3=42+18,8*2==79,6 кПа;  0,2σzg=15.92 кПа

- на контакте слоев 3-4:

σzg3-4=79.6+15.6*1.2=98.32 кПа;  0,2σzg=19.66 кПа

- на уровне подошвы условного фундамента:

σzgF=98.32+18.2*1.1=118.34 кПа;  0,2σzg=23.67 кПа

- на нижней границе разреза:

σzg4=118.34+18.2*4.4=198.42кПа;  0,2σzg=39.68 кПа

Полученные значения ординат эпюры природного давления σzg и вспомогательной эпюры 0,2σzg  вынесены на расчетной схеме (см. графическая часть лист7).

Разбиваем основание под подошвой условного фундамента на элементарные слои. Для удобства вычисления толщину элементарного слоя принимаем таким образом, чтобы ξ=2z/b была кратной 0.4:

z=0.4*0.6=0.24 м

Результаты разбиения основания на элементарные слои приведены в таблице 3.2.

Ординаты эпюры σопределяем по формуле:

σ=α*p.

Значения α определяем по таблице 1 приложения 2 /4/.

Дополнительное давление под подошвой фундамента:

Po=P- σzgF=513.9-118.34= 395.56

Результаты расчета приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 – Расчет ординат эпюры σ

ИГЭ

Z, м

ξ=2z/b

α

σ ,

кПа

σzр.i ,

кПа

4

0

0

1

395.56

371.03

0.24

0.8

0.876

346.51

294.1

0.48

1.6

0.612

242.1

203.9

0.72

2.4

0.419

165.7

141

0.96

3.2

0.294

116.3

100.45

1.2

4

0.214

84.6

74.15

1.44

4.8

0.161

63.7

56.35

1.68

5.6

0.124

49

44.1

1.92

6.4

0.099

39.2

35.4

2.16

7.2

0.080

31.6

28.85

2.4

8

0.066

26.1

23.9

2.64

8.8

0.055

21.7

20.15

2.88

9.6

0.047

18.6

17.2

3.12

10.4

0.040

15.8

15

3.3

11

0.036

14.2

Полученные значения ординат эпюры вынесены на расчетной схеме (см. графическая часть лист7). В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим нижнюю границу сжимаемой толщи: H=8.8 м.

Осадка нижнего слоя грунта:

S4=(0.8/10000)*[0.24*(371.03+294.1+203.9+141+100.45+74.15+56.35+44.1++35.4+28.85+23.9+20.15+17.2)+0.18*15]=0.027 м=2.7 см < Su=12см – выполняется, где Su – предельно допустимая средняя осадка (согласно приложению 4  /4/).

3.6.4 Расчет набивной сваи

По конструктивным требованиям принимаем размеры свай 300х300мм бетона класса В30 с расчетными характеристиками: Rb=17 МПа, Еb=32.5*103 МПа, Rbt=1.2 МПа; продольную арматуру принимаем класса А400 диаметра 12мм с расчетными характеристиками:  Rs=Rsc=365 МПа, Еs=2*105 МПа, поперечная арматура класса А240 диаметра 6 мм и расчетными характеристиками Rs=Rsc=225 МПа.

По результатам статического расчета поперечной рамы (пункт 3.1):

N=151 кН (продольное усилие в элементе 7)

Произведем расчет сваи.

Расчетная нагрузка на сваю с учетом веса ростверка:

N=151+25*0.5*0.3*1.2= 155.5 кН 

Несущая способность сваи без учета армирования:

Nb=Rb*Ab=17*270*270=1239*103 H=1239 кН >> N=155.5 кН

Так как несущая способность сваи на много больше действующей нагрузки на сваю, армирование производим по минимальному проценту армирования

Похожие материалы

Информация о работе