Сетка С1. Позиция 1, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=54,288 см 2, интенсивность ΔАs=11,31 см2/м, длина стержней L=4,9 м, диаметр 12 мм, шаг 100 мм. Позиция 2, вдоль меньшего пролёта пролёта. Площадь Аs=38,465 см 2, интенсивность ΔАs=7,85 см2/м, длина стержней L=4,8 м, диаметр 10 мм, шаг 100 мм.
Сетка С2. Позиция 3, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=22,62 см 2, интенсивность ΔАs=11,31 см2/м, длина стержней L=4,9 м, диаметр 12 мм, шаг 100 мм. Позиция 4, вдоль меньшего пролёта. Площадь Аs=1,775 см 2, , длина стержней L=2 м, диаметр 3 мм, шаг 200 мм.
Сетка С3. Позиция 5, вдоль меньшего пролёта пролёта. Площадь Аs=26,013 см 2, интенсивность ΔАs=7,85 см2/м, длина стержней L=4,7 м, диаметр 10 мм, шаг 100 мм. Позиция 6, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=1,704 см 2, длина стержней L=2,3 м, диаметр 3 мм, шаг 200 мм.
Верхние сетки.
Сетка С4. Позиция 7, вдоль меньшего пролёта. Площадь Аs=138,759 см2, интенсивность ΔАs=40,22 см2/м, длина стержней L=3,4 м, диаметр 16 мм, шаг 50 мм. Позиция 8, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=134,737 см 2, интенсивность ΔАs=40,22 см2/м, длина стержней L=3,5 м, диаметр 16 мм, шаг 50 мм.
Сетка С5. Позиция 9, вдоль меньшего пролёта. Площадь Аs=21,489 см 2, интенсивность ΔАs=5,65 см2/м, длина стержней L=3,4 м, диаметр 12 мм, шаг 200 мм. Позиция 10, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=0,852 см 2, длина стержней L=3,7 м, диаметр 3 мм, шаг 300 мм.
Сетка С6. Позиция 11, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=22,765 см 2, интенсивность ΔАs=6,28 см2/м, длина стержней L=3,5 м, диаметр 10 мм, шаг 125 мм. Позиция 12, вдоль меньшего пролёта пролёта. Площадь Аs=1,278 см 2, длина стержней L=3,6 м, диаметр 3 мм, шаг 200 мм.
Армирование подбиралось с учётом максимальной ширины раскрытия трещин 0,3 мм.
Допустимый прогиб плиты 1/250 пролёта, или 26,4 мм для меньшего из пролётов. Тогда как наибольший прогиб плиты 13,02 мм, что меньше допустимого.
3.3 Расчёт и конструирование колонны подвала
3.3.1 Выбор расчётной схемы, определение характеристик материала и сбор нагрузок
Колонна рассчитывается как защемлённая стойка. Моменты в данном случае берутся из расчёта плиты надподвального перекрытия, действующие в надколонной зоне.
Колонна представляет собой стойку квадратного сечения 500×500 мм из бетона класса В40 с арматурой класса А500.
Расчётные характеристики с учётом коэффициента условий работы бетона γb2=0,9 равны /1/:
Rb=0,9·22=19,8 МПа,
Rbt=0,9·1,4=1,26 МПа,
Eb=36000 МПа.
Расчётные характеристики арматуры класса А500:
Rs=Rsc=450 МПа, Es=200000 МПа.
Полная нагрузка от кровли: 5,68 кПа. Полная нагрузка от чердачного перекрытия: 5,862 кПа. Полная нагрузка от жилого этажа 13,38 кПа. Полная нагрузка от первого этажа 17,58 кПа.
Снеговая нагрузка для третьего снегового района S0=1 кПа. Коэффициент перевода нагрузки к наклонной поверхности μ=1, коэффициент надёжности по нагрузке γf=1,4.С учётом коэффициентов снеговая нагрузка:
Q=1·1·1,4=1,4 кПа.
Грузовая площадь колонны 6,6·6,8=44,88 м2.
Таким образом продольная сила колонны подвала N=5360,26 кН.
Максимальный момент в уровне верха колонны M=129,2 кНм.
3.3.2 Подбор сечений симметричной арматуры Аs=Аs’
Расчётные формулы для подбора симметричной арматуры получают из совместного решения системы трёх уравнений: уравнения равновесия продольных усилий, моментов и эмпирической зависимости для σs. Последовательность расчёта по этим формулам следующая:
,
(3.5)
где b – ширина сечения, м;
h0 – рабочая высота сечения, м.
Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле:
, (3.6)
где ω – относительная высота сжатой зоны при напряжении в арматуре равном 0:
ω=0,85-0,008Rb, (3.7)
Относительная высота сжатой зоны:
, (3.8)
где αS определяется по формуле:
, (3.9)
где е – эксцентриситет силы;
δ’ – отношение защитного слоя сжатой арматуры к рабочей высоте сечения.
Рабочая высота сечения h0=h-a=500-40=460 мм, ширина сечения b=500 мм.
Эксцентриситет силы e0=М/N=0,024 м=2,4 см.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.