Строительство и архитектура \ Архитектурно-строительные конструкции

Расчёт и конструирование предварительно напряжённую плиту покрытия, страница 5

Аналогично проводится расчёт и на действие длительных нагрузок (ql,ser=

=14,58 кН/м). При подсчёте 1/r2 рассматривается непродолжительное действие длительных нагрузок, т.е. принимается υ = 0,45, φl =1,1, а при подсчёте 1/r3 –

продолжительное действие нагрузок с подстановкой в расчётные формулы υ = = 0,15, φl =0,8. Для сечений, работающих без трещин, кривизна 1/r3 определяется по формуле 1/r3 = Ml,ser φbc,2 /(φbc,1EbIred ).

Учёт влияния длительного загружения на жёсткость сечений, работающих без трещин, производится путём деления соответствующих значений φbc,1EbIred  на коэффициент φbc,2 =2. Все расчётные данные сводим в табл. 1.  и   1. .

Таблица 1.

Расчётные параметры

Для 1/r2  в сечении 

С – С

1 – 1

2 – 2

3 – 3

Ms=Ml,ser+P02esp  (кН·м)

φbc,1EbIred  (Н·мм2)

δ 

esN          (мм)

ξ

z1            (мм)

φm

φl

ψs

υ

1/r         (мм-1)

256

–

0,250

403

0,452

349

0,870

1,1

0,171

0,45

118·10-8

227

–

0,222

357

0,534

339

1,0

1,1

0,15

0,45

115·10-8

12

127·1012

–

–

–

–

–

–

–

–

9,45·10-8

–152

127·1012

–

–

–

–

–

–

–

–

–120·10-8

Таблица 1. .

Расчётные параметры

Для 1/r3  в сечении 

С – С

1 – 1

2 – 2

3 – 3

Ms=Mser+P02esp  (кН·м)

φbc,1EbIred

δ 

esN          (мм)

ξ

z1            (мм)

φm

φl

ψs

υ

1/r         (мм-1)

256

–

0,250

403

0,452

349

0,870

1,1

0,432

0,15

347·10-8

227

–

0,222

357

0,534

339

1,0

1,1

0,45

0,15

367·10-8

12

63,5·1012

–

–

–

–

–

–

–

–

18,9·10-8

–152

63,5·1012

–

–

–

–

–

–

–

–

–239·10-8

Вычисляем 1/rcsc. Относительные деформации бетона, вызванные усадкой и ползучестью при обжатии, на уровне центра тяжести растянутой арматуры

где  принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона:

При напряжении в бетоне на уровне крайнего сжатого волокна бетона от усилий предварительного напряжения

Потери для напрягаемой арматуры (если бы она имелась на уровне крайнего сжатого волокна бетона) от ползучести бетона  и  Таким образом,

Кривизна, обусловленная выгибом вследствие усадки и ползучести бетона от обжатия,

1/мм.

При определении кривизны участков элемента с начальными трещинами в сжатой зоне 1/rcsc должна быть увеличена на 25%.

Определяем прогиб плиты. Все расчётные значения кривизны сводим в таблицу 1. .

Таблица 1.

Расчётные параметры

Кривизна, 1/мм, в сечениях 

С – С

1 – 1

2 – 2

3 – 3

1/r1                      

1/r2

1/r3

1/r3

1/r = 1/r1–1/r2+1/r3–1/rcsc

mi=

364·10-8

118·10-8

347·10-8

167·10-8

426·10-8

mc=1,0

110·10-8

115·10-8

367·10-8

167·10-8

195·10-8

m1=0,458

1,57·10-8

9,45·10-8

18,9·10-8

167·10-8

–156·10-8

m2= –0,366

–120·10-8

–120·10-8

–239·10-8

+209·10-8

–448·10-8

m3= – 1,05

По данным таблицы определяем

 мм, где 1/rс – полная кривизна для сечения С – С: 1/rс = 426·10-8 1/мм; p – количество участков, на которые разбит полупролёт: p=3; A0=3p – 1= 3·3–1=8; A1=6(p –1)= 6(3 – 1)=12; A2 = 6(p –2)= 6(3 – 2)=6; A3 =1,0.

Относительный прогиб f/l0 = 29/11860=1/409 < [f/l] = 1/250.

В случае невыполнения требуемого условия, необходимо провести расчёт прогиба по более строгой методике.

На основании произведенных расчётов разработана конструкция крупнопанельного ребристого настила размерами 3´12 м.

Скачать файл