Радиопередатчик, применяемый в гражданской авиации для связи с наземными авиационными службами, устанавливаемый на борту летательного судна, страница 3

            UKГР·UK0=27,701(B);

            IK1=2·PВЫХ/UK=0,098(A);

4) Полезная нагрузка и полное сопротивление, приведенное к ЭГ:

RK=UK/IK1=283,144(Ом);

            R′K=RK·rK/(RK+rK)=277,498(Ом);

5) Амплитуда первой гармоники тока ЭГ:

            IГ1=IK1·(1+RK/rK)=0,1(А);

6) Крутизна по переходу:

, где

для кремниевых транзисторов температура перехода tП=1200С, тогда

SП=2,948(См);

7) Сопротивление рекомбинации

            r=h21Э/SП=100/2,948=33,924(Ом)

8) Крутизна статической характеристики коллекторного тока

, где

r′Б= τОСКА= τОС/(СК/3)=5·10-12/3·10-12= 1,667(Ом) – сопротивление базы;

r′Э=0,3· r′Б =0,3·1,667=0,5(Ом) – сопротивление эмиттера, тогда

S=1,162(См);

9) Коэффициент разложения

, где

U′=0,7(В) – напряжение сдвига статической характеристики для кремниевых транзисторов;

ωГР=2π·fГР=2π·400·106=2,512·109(рад/с)-граничная частота;

СЭ=15·10-12(Ф)-емкость эмиттерного перехода;

А=0,65+0,15· ωГР·СЭ/S=0,655;

В=0,67+ ωГР·СЭ/S=0,702 , тогда

γ1=0,932;

10) Для полученного γ1 из [4, приложение 1] находим

g1=1,17; cosθ=-0,766;

11) Амплитуда тока базы

, где

СК=9·10-12(Ф) – емкость коллекторного перехода, тогда

IБ1=0,275 (А);

12) Модуль коэффициента усиления по току, приведенный к ЭГ:

            Ki=IK1 / IБ1=0,356;

13) Пиковое обратное напряжение на эмиттере:

uЭбпик=-0,953(В)

14) Составляющие входного сопротивления транзистора первой гармонике:

,

, где

LЭ=1,3·10-9(Гн) – индуктивность эмиттерного вывода;

LБ=3,1·10-9(Гн) – индуктивность базового вывода;

LК=2,5·10-9(Гн) – индуктивность коллекторного вывода

СКА=⅓СК=⅓·9·1012=3·1012(Ф);тогда

rвх1ОЭ=1,235 (Ом);

хвх1ОЭ=2,217(Ом);

15) Коэффициент усиления по мощности

            КРоэi2·RK/rВХ1=29,019;

Так как коэффициент усиления по мощности получился больше принятого в расчете, то ограничимся КР=15, и при настройке будем уменьшать связь между каскадами.

16) Постоянная составляющая коллекторного тока

            IK=IГ1/g1(θ)=0,085(А);

17) Мощность, потребляемая от источника питания

            Р0=IK·UK0=2,389(Вт);

18) Коэффициент полезного действия

            ηКВЫХ0=0,567;

19) Входная мощность

            РВВЫХР=0,047(Вт);

20) Рассеиваемая мощность

            РРАС0ВЫХВ=1,081(Вт);

21) Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнему выводу коллектора в параллельном эквиваленте:

          RH=271,974(Ом);

          ХН=116,036(Ом);

4. Расчет цепей согласования.

1) Выходная цепь согласования (СЦ4):

f=149.975 (МГц)- частота;

RH=50 (Ом) –сопротивление нагрузки;

RВЫХ=24,74(Ом), ХВЫХ=34,675 (Ом)- выходное сопротивление выходного каскада;

Применим П-образную CLC цепь.


Рис.2 Цепь согласования CLC.

R1=24,74 (Ом);

R2=50(Ом);

R0=5 (Ом);

-сопротивление катушки L1;

XL1=9,935(Ом);

-сопротивление катушки L2;

XL2=15(Ом);

XL=XL1+XL2=24,935(Ом)- сопротивление катушки L;

L=XL/2·3.14·f=26,46 (нГн)-индуктивность катушки L;

=12,45(Ом)- сопротивление конденсатора С1;

C1=85,23(пФ)

С учетом реактивности выхода транзистора уменьшаем емкость С1 на

ΔС=1/2·π·f·ХВЫХ=30,6(пФ),тогда
емкость конденсатора С1=54,63 (пФ)

=16,67(Ом)- сопротивление конденсатора С2;

С2=63,67(пФ)

QL=70 – добротность катушки;

=0,933 – КПД согласующей цепи;

QH=QXX·(1-η1)= QL·(1-η1)=4,69 – добротность нагруженного контура;

Ф1=n3·QH·(1-1/n2)=| n=2 |=28,14 – коэффициент фильтрации;

L=20·lg(Ф1)=28,99 (дБ) – ослабление контура;

По техническому заданию дано, что ослабление контура должно быть больше (-60 дБ). Чтобы это обеспечить, а также получить необходимое КПД увеличим количество цепей, включив их последовательно (рис.3).


 


Рис. 3. Цепь согласования.

L11=26,46 (нГн);

С11=85,23 (пФ);

С21=63,67 (пФ);

Расчет дополнительных контуров ведется аналогично расчету первого контура.

R1=RВХ=50 (Ом);

ХВХ=0 (Ом);

R2=RВЫХ=50 (Ом);

ХВЫХ=0 (Ом);

R0=15 (Ом);

-сопротивление катушки L1;

XL1=22,913(Ом);

-сопротивление катушки L2;

XL2=22,913(Ом);

XL12=XL1+XL2=45,826(Ом)- сопротивление катушки L12;

L12=XL12/2·π·f=48,66 (нГн)-индуктивность катушки L12;

=32,733(Ом)- сопротивление конденсатора С12;

C12=32,44(пФ)

=32,733(Ом)- сопротивление конденсатора С22;

С22=32,44(пФ)

QL=70 – добротность катушки;

=0,958 – КПД согласующей цепи;