Расчет очистных сооружений городской канализации (эквивалентное число жителей в городе - 100 тыс.чел., норма водоотведения - 400 л/чел∙сут), страница 2

При использовании коагуляции сточных расходомер необходим для дозирования реагента в соответствие со средним расходом сточных вод.

Принимаем расходомеры ВЗЛЕТ МР УРСВ-020 (-040). Многоканальный ультразвуковой расходомер-счетчик с количеством каналов 2(4). 

7. Расчет первичных отстойников

Q_ср=0,463м³/с=1666,6м³/ч

Q_max=0,69м³/с=2500м³/ч

C_en^вв=162,5мг/л

В к.п. зольность принимаем:  S=0.35

1)  Определяем размеры отстойника при Q_ср.

Э=65%     C_eв=56,9мг/л

; сек

W=Q_ср·t_ср=0,463*16733=7747м³

D=30м; F=706,5м²; H_set=3.1м.;W_set=2190 м^3; L_вод=160м

W ^‘=707·3,4=2400м³

m=      принимаем 4 П/о

2) Продолжительность осветления:

t=

3) В часы среднего притока Q_cр нагрузка на сборные лотки q_вод составит:

q_вод=

lg.

lg

; C_ex=43мг/л

Э=74%

4) В часы максимального притока Q_max нагрузка на сборные лотки q_вод составит:

t=

q_вод=

lg

; C_ex=61мг/л

Э=62%

Принимаем число отстойников, равное 4

5) Состав осветленной воды определяется при Q_ср по количеству выпавшего осадка по беззольному веществу.

C_en^вв·Э=162,5·0,74=203,22мг/л

По беззольному веществу:

(203,22·(1-0,35))=132,09мг/л

C ⁱ_осв=C ⁱ_неосв –φ_i·Э· C_en^вв ·(1-S)   

C^ХПК_осв=295–1,69·0,74· 162,5 ·(1-0,35) =162,9мг/л

C^БПК5_осв=135–0,71·0,74· 162,5 ·(1-0,35) =79,5мг/л

C^Nобщ_осв=30–0,072·0,74· 162,5 ·(1-0,35) =24,4мг/л

C^Pобщ_осв=5–0,018·0,74· 162,5 ·(1-0,35) =3,6мг/л

6) Вес выпавшего осадка в первичных отстойниках:

;            г/сут

7) Объем осадка при влажности P=96%

;             м³/сут

8.Расчет аэротенков.

Q_ср=1666,6м³/ч

C_en=43мг/л

L₅^en=79,5мг/л

C_Nt^исх=30мг/л

C_Nt^en=24,4мг/л

C_Nt^ex=12мг/л

C_NH4^ex=3 мг/л

C_NH4^en=20мг/л

C_Pt^en=3,6мг/л

C_Pt^исх=5мг/л

8.1 Анализируя требования к проектированию, принимаем трёхзонную анаэробноаноксиднооксидную схему блока биологической очистки. Учитывая высокие требования по фосфору, применяем предварительную предденитрификацию возвратного ила перед подачей в анаэробную зону.

Nt^ex=N_NH4^ex+ N_NO^ex+ N_орг ^ex

 

N_NO^ex=7,5

Производим расчет при средней годовой температуре сточных вод и находим нагрузку на ил по БПК₅.

H_i=;                  кг/кг·сут

H_i=

Принимаем a=2,5-3 и t=8-10ч

Производим расчет при зимней и летней температуре сточных вод.

C_NH4^ex=;         г /м³

При T_з=13ºС

C_NH4^ex=20

При T_з=20ºС

C_NH4^ex=21,1

P_i=;    г / м³

 

P_i= г / м³

Определение качества очищенной воды.

При T_з=13ºС

C_Nt^ex= C_NH4^ex+ C_{N O} ^ex+C_орг;         мг/л

C_NO^ex=6,6 мг/л

При T_з=20ºС

C_Nt^ex= C_NH4^ex+ C_{N O} ^ex+C_орг;         мг/л

C_NO^ex=9,19 мг/л

Вынос азота с избыточным активным илом.

C_Pi=0.076г/г (кол-во азота,используемого на прирост ила)

Количество азота в избыточном иле:

C_Pi=0.076·P_i ;            мг/л

C_Pi=0,076·52,85=4,02 мг/л

Количество денитрифицированного азота:

С_ND=C_Nt^en-C_NPi-C_Nt^ex;    мг/л

С_ND=24,4-4,02-12=8,38      мг/л

Количество нитрифицированного азота:

C_Nн=C_ND+C_NO3 ;   мг/л

C_Nн=8,38+7,5=15,88 мг/л

Требуемое содержание фосфора в иле:

C_Pt^ex= C_Nt^en-J_p·P_i

 

;      г/г

J_p=

8.2. Расчет анаэробной зоны

1) Анаэробная зона рассчитывается как реактор кислого брожения, и фосфор выводится из системы с избыточным активным илом.

при T=13ºC

при T=20ºC

при T=16ºC

W_АНА=t_АНА·Q_ср^час=1,25*1666,6=2083,25м³

2) При содержании фосфора в иле 0,025, концентрация фосфора составит:

C_Pt^ex=C_Pt^en-0.025·P_i   ;    мг/л

C_Pt^ex=3,6-0.025·52,85=2,3мг/л

Остаточный фосфор из сточных вод будет удален в процессе коагуляции.

8.3 Расчет предденитрификатора

1) Концентрация нитратов в активном иле:

Кратность рециркуляции:

R_i=50%

R_i=

a_во -доза ила из вторичных отстойников;

2) Количество азота, которое возвращается в аэротенк с илом:

G_NO=R_i·Q·C_NO    ; г/г

G_NO=0,5·1666,6·7,5=6249,8 г/г