Машиностроение \ Судовое вспомогательное энергооборудование

Разработка балластно-осушительной системы теплохода-площадки, разработанного по прототипу для судна проекта Р97, страница 3

- расчетное давление, в соответствии с ОСТ 5.5462 [2], в трубопроводах, находящихся под разряжением, принимается равным 0,2 МПа;

- коэффициент прочности, принимаем равным единице для бесшовных труб;

Для углеродистых и низколегированных стальных труб принимается равным наименьшему значению следующей величины:

, (10)

Выбирается материал

;

Толщина стенки трубы S, мм должна быть не менее определяемой по формуле

, (11)

где b – прибавка, учитывающая уточнение трубы при гибке, мм;

с – прибавка на коррозию, мм;

Прибавка b может быть определена по формуле

, (12)

где R – средний радиус гиба трубы, мм;

, (13)

Исходя из расчетов приведенных выше, расчитываетсятолщина стенки S, мм

Толщина стенки принимается ближайшим большим размером предусмотренным стандартом на трубы, либо принимаются не менее указанного в таблице 6 согласно правилу [2]

S= 4 мм.

Труба горячедеформированная 108х4 ОСТ 5.5198-75

1.5.2 Протекторная защита судовых трубопроводов.

Протекторы применяются для защиты от электрохимической коррозии.

Протекторная защита внутренних поверхностей судовых трубопроводов, а так же аппаратов и оборудования, заполняемых или омываемых морской или пресной водой с суммарной концентрацией солей свыше 150 мг/л, регламентирована ОСТ 5.5315-76.

Содержание солей в речной воде значительно меньше, и поэтому в нашем случае протекторная защита трубопроводов не требуется.

2 Расчет водоструйного насоса

2.1 Расчет водяного эжектора

Рисунок 3- Водоводяной эжектор

В основе расчета струйного насоса лежит баланс количества движения, по которому уменьшение количества движения рабочей среды в процессе смешения сред равно приращению количества движения перекачанной среды.

Исходными данными для расчета являются:

- подача струйного насоса по перекачиваемой среде Q=15 м3/ч;

- напор в нагнетательной линии Нн= 8 м;

- геометрическая высота всасывания Zв= 2 м;

- напор рабочей жидкости перед соплом Нр=55 м;

Определяется напор во всасывающей линии, м

, (14)

где Нвс – напор во всасывающей линии, м.в.ст.

Zв – геометрическая высота всасывания, м;

- сумма потерь напора ( на трение, и местные сопротивления) во всасывающей линии, м в. ст. При очень коротких всасывающих линиях потерями напора в виду их малости можно пренебречь, т.е принять