Проектирование системы электроснабжения промышленного предприятия (источник питания – шины 110 кВ районной подстанции, расположенной справа от предприятия на расстоянии 5 км), страница 10

№ кабеля

Питаемые объекты

Источник питания

Длина кабеля, ℓ

 мм

Iраб н,

А

Iраб АВ,

А

qэ

мм2

qтаб 1,

мм2

qТ,

мм2

Марка и сечение кабеля,

мм2

Βк, н

Βк, АВ

Ѕоткл 2,

КВ·А

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

W1,W2

Магистраль ТП1

ГПП

800

101

202

58

120

120

АПвП-1х120

0,34

0,68

0

W23

Нагрузка корпуса 2

ТП1

200

240

2хАВБбШв-4х240

0,95

W3,W4

Магистраль ТП4

ГПП

900

205

410

116

185

120

АПвП-1х185

0,62

1,24

0

W30

Нагрузка корпуса 3

ТП;

90

1200

185

4хАВБбШв-4х185

0,57

1,14

W5-W8

ТП5

ГПП

350

290

580

171

300

120

АПвП-1х300

0,58

1,16

0

W9,W10

Магистраль ТП6

ГПП

650

161

322

91

120

120

АПвП-1х120

0,54

W11,W12

ТП7

ГПП

450

19,4

38,8

11

120

120

АПвП-1х120

0,065

0,13

0

W13-W16

ТП8

ГПП

100

135

270

80,6

120

120

АПвП-1х120

0,46

0,92

0

W17-W20

ТП9

ГПП

200

110

220

65

120

120

АПвП-1х120

0,37

0,74

0

W31,W32

Нагрузка корпуса 12

ТП11

100

462

924

240

3хАВБбШв4х240

0,4

0

W27-W28

ТП11

ГПП

350

210

420

118

185

120

АПвП-1х185

0,58

1,16

0

W21-W26

ТП12

ГПП

370

93

186

70

120

120

АПвП-1х120

0,32

0,64

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Для корпуса №1:

βкн1 = 101/295 =0,34.

Для остальных корпусов расчеты представлены в табл.5.

Загрузка кабельных линий в аварийном режиме:

βкавi = I ав i/ Iдлит доп .

Для корпуса №1:

βкав1 = 202/ 295 = 0,68.

Результаты расчетов для остальных корпусов представлены в табл.5.

По результатам расчетов можно сделать вывод о том, что в нормальном и аварийном режимах недопустимой перегрузки кабельных линий нет. Поэтому ограничивать переток мощностей по кабельным линиям не требуется.

S откл i =0.


11. Компенсация реактивной мощности на напряжение 0,38кВ

Для выбранного ранее количества трансформаторов в корпусах определяет наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением 0,38кВ, по выражению:

Q max T = √ (NT β S Tном )2 – P2 расч 10 , квар где     Nт – число трансформаторов 10/0,38кВ;

β – коэффициент загрузки трансформаторов;

Sтном – номинальная мощность трансформатора;

Ррасч10 – расчетная мощность нагрузки (см. табл.2).

Проведём расчёт на примере цеха № 5.

Для цеха № 5:

Q max T5 = √ (4 0,9 1600)2 – 55162 = 1520 квар.

Для остальных цехов результаты расчётов сведены в табл. 6.

Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 0,38 кВ составит:

Q н.к. Т5 = Q расч - Q max Т5 , где Q расч – максимальная расчётная мощность цеха (табл. 2).

Для цеха № 5:

Q н.к. Т.5 = 4548 – 1520 = 3028 квар.

Если в расчётах окажется, что Q н.к. i < 0, то в табл. 6 ставим Q нк i = 0.

Вычислим дополнительную мощность КБ, необходимую для снижения потерь мощности в трансформаторах:

Q н.к. 2 = Q max - Q н.к. 1 - γ·Nв S T·ном·, квар где γ - расчётный коэффициент, зависящий от параметров Kр1 и   Kр2  табл. 8.1 [4].

Определяем коэффициент K р1, зависящий от количества рабочих смен. Принимаем Kр1 = 11  для трёхсменной работы. K р2 , зависящий от мощности трансформатора, находится по табл. 8.2 [4]. Для ST = 1000 кВ·А и длине кабельной линии от 0,5 до 1 км Kр2 = 7.