Выбор принципов релейной защиты линий и трансформаторов с напряжением 6-10-35 кВ. Расчет токов при трехфазных коротких замыканиях, страница 2

2.ГЗ¾для защиты от повреждений корпуса, сопровождающихся выделением газа и от понижения уровня масла. При слабом газообразовании и понижении уровня масла защита действует на сигнал, при интенсивном газообразовании и снижении уровня масла ниже допустимого — на отключение. ГЗ устанавливается непосредственно на трансформаторе.

3.Продольная дифференциальная защита (ПДЗ) для защиты от внутренних повреждений и от к.з. на выводах обмоток трансформаторов. ПДЗ устанавливается на выключателях Q7 и Q14 для Т1 и на выключателях Q8 и Q14 для Т2.

Расчёт МТЗ трансформаторов Т1 и Т2.

I_ср.МТЗ отстраивается от I_{раб.мах}. (для Q7—I_{раб.мах}=I_ном.Т1; для Q8—I_{раб.мах}=I_ном.Т2)

1.Определяем ток срабатывания защиты

где                 - коэффициент надежности. =1,2;

- коэффициент самозапуска, =1,5;

- коэффициент возврата реле, =0,85;

2.Определяем чувствительность защиты.

Согласно ПУЭ для МТЗ коэффициент чувствительности k_ч не может быть меньше 1,5 в основной зоне действия защиты и не может быть меньше чем 1,3 в резервной зоне действия защиты.

;

- Защита чувствительна.

К_ч – по участку резервирования не выбирается, так как для выключателей Q7 и Q8 нет участка резервирования.

3. Определяем ток срабатывания реле:

, где     - коэффициент схемы соединения трансформаторов тока, =                                 

n_т - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Первичный ток трансформаторов тока принимаем равным ближайшему большему стандартному номинальному току первичной обмотки:

для выключателей Q7-Q8 - n_т =200/5=40;

4.Определяем время срабатывания защиты по выражению:

t_Q7 = t_QF  +Δt,

t_Q7= 0,9+0,5=1,4 с.

t_Q8 = t_QF  +Δt

t_Q8 =1+0,5=1,5 с.

где     Δt –ступень селективности высоковольтных выключателей.

Расчёт дифференциальной защиты трансформаторов Т1 и Т2  с реле типа РНТ – 565.

Покажем расчёт на примере трансформатора Т1, так как расчёт защиты трансформатора Т2 будет аналогичным, вследствие того, что трансформаторы имеют одинаковые технические параметры и находятся на одинаковых участках распределительной сети.

Определим первичные и вторичные токи на выводах высшего и низшего напряжения трансформатора Т1, выбираем коэффициенты трансформации тока и сводим всё в табл.2.

Таблица 2

Определяем первичный расчётный ток небаланса без учёта составляющей :

.

где      к_апер. – коэффициент учитывающий переходной режим токов к.з., т.е. наличие апериодической составляющей тока к.з., к_апер.=1; к_одн. – коэффициент однотипности трансформаторов тока, к_одн.=1;

f₁ – допускаемая относительная полная погрешность трансформаторов тока (относительное значение тока в установившемся режиме), f₁=0,1;

ΔU_α – относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения,  ΔU_α=0,1;

Предварительный расчётный ток срабатывания защиты:

а) по условию отстройки от максимального тока небаланса при внешнем КЗ в точке К3:

, где      к_н – коэффициент надёжности, к_н=1,3 для реле типа РНТ-565.

б) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора:

, где      к_н – коэффициент намагничивания, к_н=1,3 для реле типа РНТ-565.

Отсюда за расчётную принимаем большую величину, т.е.

Проверяем возможность применения защиты с реле РНТ-565 по предварительно определяемой чувствительности защиты. Расчётным является КЗ между фазами в точке К3.

Ток срабатывания реле, приведенный к вторичным цепям трансформаторов тока на стороне 37 кВ:

.

Ток в реле дифференциальной защиты при КЗ между фазами В и С в точке К3:

.

.

Коэффициент чувствительности защиты

Согласно ПУЭ для дифференциальных защит коэффициент чувствительности к_ч должен быть не менее 2:

>2.

Следовательно, реле РНТ-565 обеспечивает требуемую чувствительность.