Расчет токов короткого замыкания и выбор электрических аппаратов и токоведущих частей

Страницы работы

19 страниц (Word-файл)

Содержание работы

10. Расчет токов короткого замыкания и выбор электрических аппаратов и токоведущих частей

10.1. Расчет токов короткого замыкания

Расчеты токов к.з. производятся для выбора электрических аппаратов и токоведущих частей, а так же для определения уставок релейных защит системы электроснабжения. При составлении схемы замещения предусматриваем раздельную работу трансформаторов, линий и секций КРУ-10кВ ГПП, а так же установку трансформаторов по мощности на ступень выше, то есть трансформаторы типа ТДН-16000, мощностью Sт,ном = 16000 кВ•А.

Расчетная схема и схема замещения приведены на рисунке.

Рис. 2. Расчетная схема (а) и схема замещения (б)

для расчетов токов к.з.

В табл. 34 представлены основные параметры трансформатора ТДН-16000. Расчеты будем производить в относительных единицах.

Принимаем следующие базисные значения:

Sб = S’к.з. = 3800 МВ•А ;

Uб1 = 115 кВ ;

Uб2 = 10,5 кВ.

Таблица №26

Тип

трансформатора

Номинальная

мощность

Sт,ном

Напряжение

обмоток, кВ

Потери,

кВт

Uк.з.,

%

Iхх, %

ВН

НН

Рхх

Рк.з.

ТДН-16000

16000

115

11,0

19

85

-

-

Определяем базисные токи:

Iб1 =  кА ;

Iб2 =  кА ;  где Sб1 – базисная мощность,

Uб1 – базисное напряжение на стороне первичного напряжения,

Uб2 – базисное напряжение на стороне вторичного напряжения.

Произведем расчеты индуктивных сопротивлений схемы замещения, приведенные к базисным количествам:

- для системы:

хс = Sб / S’’с = 3800 / 3800 = 1,0

- для линии электропередачи:

хw = худ.•lw

где худ = 0,427 ОМ/км – удельное индуктивное сопротивление ;

- для трансформатора 110/10кВ:

хт =

Определяем активное сопротивление схемы замещения:

- для системы:

rс = хс/50 = 1/50 = 0,02 ;

- для линии электропередачи:

rw = rуд.•lw

где rуд. = 0,224 Ом/км – удельное сопротивление проводов       АС-120/19 [4], табл. 7.35 ;

- для трансформатора ТДН-16000-110/10кВ:

rт = (DРк•Sб) / S2т,ном = (0,085•3800) / 162 = 1,26

Определим суммарное сопротивление цепи до точки К-1:

х1 = хс + хw = 1,0 + 0,49 = 1,49 ;

r1 = rс + rw  = 0,02 + 0,257 = 0,277.

Учитывая, что отношение х1/r1 = 1,49 / 0,277 = 5,4 > 3,0, в расчетах учитывать активное сопротивление не будем.

Определим сопротивление цепи до точки К-2:

х2 = х1 + хт = 1,49 + 24,9 = 26,39 ;

r2 = r1 + rт  = 0,277 + 1,26 = 1,54.

Отношение х2/r2 = 26,4 / 1,54 = 17,1 > 3,0, в расчетах токов к.з. для точки К-2  активные сопротивления можно не учитывать.

Произведем расчеты токов к.з.. Определим периодическую составляющую трехфазного тока к.з. в точке К-1 для времени tк.з.= 0:

I’’к-1 = Iб1 / х1 = 19,1 / 1,49 = 12,8 кА.

Определим периодическую составляющую трехфазного тока к.з. в точке К-2:

I’’к-2 = Iб2 / х2 = 209,2 / 26,4 = 7,9 кА.

Ударные токи к.з. определяются по формуле:

iу = Ку•I’’к, где Ку – ударный коэффициент, определяемый по графику      рис. 6.5 [15] для соотношения хк/rк:

- для  х1/r1 = 5,4  имеем Ку = 1,56 ;

- для  х2/r2 = 17,1  имеем Ку = 1,83.

Ударные токи составят:

iу1 = 1,33•10,76 = 1,41•1,56•12,8 = 28,2 кА ;

iу2 = 1,8•7,83 = 1,41•1,83•7,9 = 20,4 кА.

Определим апериодическую составляющую для точки К-1 для     tотк = tрз + tсв и Dtс = 0,5с, где tрз = 0,01с и tсв = 0,028с для предполагаемого выключателя типа ВГУ-110 II-40/3150У1:

iаt1 = I’’к-1•e-0,53/0,017 » 1,14•12,8•е-0,53/0,017 » 0 кА, где Та1 = .

Определим апериодическую составляющую для точки К-2, предполагая к уставке выключатель в цепи трансформатора типа  ВВЭ-10-20/1000УЗ с собственным временем отключения tсв = 0,05с и полным временем отключения tотк = tрз + tсв + Dtс=0,01+0,05+1,0=1,06с.

iаt2 = 1,41•7,9•е-1,06/0,054 » 0 кА, где Та2 = .

Учитывая отдаленность подстанции и электроснабжение ее электрической энергией практически от источника бесконечной мощности имеем:

Int1 = I’’к-1 =12,8 кА  и  Int2 = I’’к-2 =7,9 кА.

Результаты расчетов сносим в табл. 27

Таблица№27

место к.з.

I’’кi, кА

iуi, кА

iаt1, кА

I’’nt1, кА

К-1

12,8

28,2

0

12,8

К-2

7,9

20,4

0

7,9

К-2’

5,05

12,96

0

5,05

Расчет токов к.з. для точки К-2 с выбранным трансформатором позволил получить необходимые для релейной защиты значения, представленные в табл. 27.

Полученные значения токов к.з. позволяют определить минимальное допустимое сечение кабельных линий, отходящих от КРУ-10 кВ ГПП, питающих ТП-10/04 кВ цехов и стороннюю нагрузку по условию термической стойкости токам к.з.:

qmin = ,

где Вк2 =  - интеграл Джоуля ;

С – коэффициент тепловых характеристик материала определяемый из табл. 8.3 [16] и равный С=90 А/мм² ;

tn = tа.n. +  tn.n.,

где tа.n – приведенное время действия для апериодической слагаемой тока к.з. (согласно [] tа.n = 0,05с);

tа.n = ¦(tкз ; b’’), определяется по кривым зависимости [22] приведенного времени периодической составляющей тока к.з. при питании от генераторов с АВР и для одноступенчатой схемы tn.n=0,6с.

Похожие материалы

Информация о работе