Дифференциальная защита РНТ-565. МТЗ с комбинированным пуском минимального напряжения. Токовая защита обратной последовательности

ТИПЫ ЗАЩИТ

Генераторы, мощностью до 30 МВт.

1.  От междуфазных КЗ – дифференциальная отсечка.

2.  От сверхтоков при внешних КЗ – МТЗ с комбинированным пуском минимального напряжения.

3.  От замыкания на землю – ТЗНП.

4.  От симметричной перегрузки – МТЗ в 1 фазе последовательно с п.2.

Генераторы, мощностью до 120 МВт.

1.  От междуфазных КЗ – дифференциальная защита РНТ-565, ДЗТ-11.

2.  От сверхтоков при внешних КЗ – ТЗОП, т. е. двухступенчатая защита на РТФ-1(2) – от несимметричных КЗ; приставка МТЗ с пуском минимального напряжения – от симметричных КЗ.

3.  От замыканий на землю – ТЗНП.

4.  От витковых замыканий – поперечная дифференциальная защита.

5.  От замыканий ОВ – КЗР.

6.  От симметричной перегрузки – МТЗ в 1 фазе.

Генераторы, мощностью до 160 МВт.

1.  От междуфазных КЗ – дифференциальная защита с торможением.

2.  От сверхтоков при внешних КЗ – ТЗОП,  РТ66Н четырёхступенчатая защита – от несимметричных КЗ; приставка МТЗ с пуском минимального напряжения – от симметричных КЗ.

3.  От замыканий на землю – ЗЗГ-1 двухступенчатая.

4.  От витковых замыканий – дифференциальная поперечная защита.

5.  От замыканий ОВ – КЗР-3.

6.  От симметричной перегрузки в 1 фазе – РТВК.

7.  От перегрузки ротора – РЗР1М двухступенчатая.

8.  От потери возбуждения асинхронного хода – KZ.

9.  От повышения напряжения.

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ОТСЕЧКА

1. Первичный ток срабатывания защиты.

а) , где К_н = 1,3 – коэффициент надёжности;

;

б) , где ;

К_а =1,5-2 – коэффициент, учитывающий ПП;

К_о= 0,5 – коэффициент однотипности ТА;

f_i = 0,1 – погрешность ТА.

Большее из а) и б) принимаем за основу.

2. Вторичный ток срабатывания реле.

3. Тип реле РТ40, уставка.

4. Коэффициент чувствительности.

, где  – ток двухфазного КЗ, протекающий через защиту при внешнем КЗ в минимальном режиме системы.

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА РНТ-565

1. Первичный ток срабатывания защиты.

а) , где К_н = 1,3 – коэффициент надёжности;

б) , где ;

К_а =1 – коэффициент, учитывающий ПП;

К_о= 0,5 – коэффициент однотипности ТА;

f_i = 0,1 – погрешность ТА.

Большее из а) и б) принимаем за основу.

2. Вторичный ток срабатывания реле.

3. Тип реле РТ40, уставка на реле устанавливается витками.

,

Принятое число витков   – ближайшее целое число.

4. Коэффициент чувствительности.

, где  – ток двухфазного КЗ, протекающий через защиту при внешнем КЗ в минимальном режиме системы.

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА С ТОРМОЖЕНИЕМ

(ДЗТ 11-14; 21, 23)

1. Первичный ток срабатывания защиты.

а) , где К_н = 1,5 – коэффициент надёжности;

2. Вторичный ток срабатывания реле.

а) ;

б)      W – принимаем ближайшее целое число.

3. Количество витков тормозной обмотки.

, где К_н = 1,5;

I_нб – см. расчёт РНТ;

 – первичный тормозной ток;

tgα = 0,75 – тормозная характеристика.

4. Коэффициент чувствительности.

,

,

ПОПЕРЕЧНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА

1. Первичный ток срабатывания защиты.

I_сз = (0,2–0,3) I_{ном, г}

2. Вторичный ток срабатывания реле.

,

  – выбирается облегчено.

3. В качестве реле применяют РТ40 с фильтром, уставка (1,75-17,6) А.

ТЗНП

1. Первичный ток срабатывания защиты I ступени.

1. Первичный ток срабатывания защиты IIступени.

, где К_н =1,4 – коэффициент надёжности.

МТЗ С КОМБИНИРОВАННЫМ ПУСКОМ МИНИМАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ

Для генераторов ММ, СМ устанавливается в двух фазах, а для генераторов большой мощности – в трёх фазах.

А. Пусковой орган по току.

1. Первичный ток срабатывания защиты.

, где К_н = 1,1–1,3;  К_в = 0,85;

2. Вторичный ток срабатывания реле.

3. Тип реле, уставка.

4. Коэффициент чувствительности.

5. Время срабатывания защиты.

t_сз = t_{сз присоед. наиб.} + Δt

Б. Пусковой орган по напряжению.

1. Первичное напряжение срабатывания защиты.

U_сз = (0,05–0,07)U_{ном, г}

2. Вторичное напряжение срабатывания реле.

,               где

3. Тип реле, уставка.

4. Коэффициент чувствительности.

где  – остаточное напряжение в месте установки защиты (выводы генератора), в минимальном режиме системы, наименьшее при КЗ в конце зоны действия (сл. Участков);

В. Пусковой орган реле минимального типа.

1. Первичное напряжение срабатывания защиты.

где К_н = 1,1–1,2;

К_в = 1,1–1,2;

2. Вторичное напряжение срабатывания реле.

3. Тип реле, уставка.

4. Коэффициент чувствительности.

где  – напряжение возврата защиты;

 – остаточное напряжение в месте установки защиты при трёхфазном КЗ в максимальном режиме в конце зоны действия.

ТЗОП

I. ТЗОП (РТФ 7/1, 7/2) – от несимметричных КЗ.

1. Первичный ток срабатывания защиты.

а) Отстройка от перегрузки токами обратной последовательности.

I_сз = (0,4–0,8)I_ном      – для 7/1;

I_сз = (0,3–1,2)I_ном      – для 7/2;

б) , где А_гг = 40;         А_тг = 20 (косв. охл.);  А_тг = 15 (непосредств. охл.);

А_БМ = (4–8);                                (8-10)

2. Вторичный ток срабатывания реле.

3. Уставка в о. е.

4. Коэффициент чувствительности.

5. Время срабатывания защиты.

t = t_{сз присоед. наиб.} + Δt

II. ТЗОП от несимметричной перегрузки.

1. Первичный ток срабатывания защиты.

I_сз = (0,04–0,08)I_ном      – для 7/1;

I_сз = (0,1–0,2)I_ном          – для 7/2;

2. Вторичный ток срабатывания реле.

3. Уставка в о. е.

4. Время срабатывания защиты.

t = t_{сз от сверхтоков при внешних кз} + Δt

III. МТЗ с пуском минимального напряжения от симметричных КЗ

См. расчёт МТЗ генераторов малой мощности.

IV. МТЗ от симметричной перегрузки в одной фазе.

ТЗОП с фильтром РТМ 6М

(от сверхтоков при внешних КЗ – G БМ)

Все органы выполнены с ограниченно зависимой выдержкой времени и имеют три вида исполнения:

1.  I_ном = 5 –10;

2.  I_ном = 10 – 20;

3.  I_ном = 20 – 40.

А. Сигнальный орган от несимметричной перегрузки.

1. Первичный ток срабатывания защиты

I_сз = (0,05 – 0,15)I_{ном г}              – для 1 и 2 исполнения;

I_сз = (0,1 – 0,3)I_{ном г}                  – для 3 исполнения;

2. Вторичный ток срабатывания реле

3. Уставка в о. е.

4. Коэффициент чувствительности

5.  Время срабатывания защиты

t = t_{сз присоед. наиб.} + Δt

Б. Пусковой орган от несимметричных внешних КЗ.

1. Первичный ток срабатывания защиты

I_сз = (0,08 – 0,24)I_{ном г}              – для 1 и 2 исполнения;

I_сз = (0,12 – 0,36)I_{ном г}              – для 3 исполнения;

2. Вторичный ток срабатывания реле

3. Уставка в о. е.

4. Коэффициент чувствительности

6.  Время срабатывания защиты

t = t_{сз присоед. наиб.} + Δt

В.  Отсечка I.

1. Первичный ток срабатывания защиты

I_сз = (0,4 – 1,2)I_{ном г}

2. Вторичный ток срабатывания реле

3. Уставка в о. е.

4. Коэффициент чувствительности

Г.  Отсечка II.

1. Первичный ток срабатывания защиты

I_сз = (0,7 – 1,9)I_{ном г}

2. Вторичный ток срабатывания реле

3. Уставка в о. е.

4. Коэффициент чувствительности

ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА ОТ ПОВЫШЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ

Устанавливается на генераторах большой мощности (больше 160 МВт) и блоках. При включении генератора или блока защиты выводится из действия с помощью контактов реле тока. При переводе генератора не холостой ход защита срабатывает и отключает АГП. Защита имеет выдержку времени около 3 с.

1. Первичное напряжение срабатывания защиты

;

2. Вторичное напряжение срабатывания реле

3. Тип реле

4. Уставка

ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА ОТ СИММЕТРИЧНОЙ ПЕРЕГРУЗКИ

Применяется последовательно с защитой от внешних КЗ для генераторов ММ и СМ в виде реле тока, а для генераторов БМ – комплект защит РТВК.

1. Первичный ток срабатывания защиты

I_сз = 1,06 I_ном

2. Вторичный ток срабатывания реле

3. Тип реле, уставка (3,68 – 14)А

4. Время срабатывания защиты

t = t_{сз св. ток} + Δt    (6 – 9)с