Расчет защиты блока и защита от междуфазных коротких замыканий, страница 3

2)отстройка первичного тока небаланса

где, К_отс. – коэффициент отстройки, равный 1,5;

где, Ка _– коэффициент учитывающий переходный режим,  принимается равный 3  при разнотипных трансформаторах тока и разных схемах соединений ТА защиты.

 - ток трехфазного КЗ через трансформатор

Вторичный относительный ток срабатывания отсечки.

5. ЗАЩИТА ОТ МЕЖДУФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ

5.1.  Дифференциальная защита генератора

Дифференциальная токовая защита (дифзащита) генератора работает при всех видах КЗ в зоне между трансформаторами тока, установленными в камере  выключателя генератора и нейтрали генератора.

Дифзащита действует на:

- отключение генераторного выключателя;

- отключение автомата гашения поля ротора;

- аварийный останов турбины;

- пуск УРОВ генераторного выключателя;

- пуск пожаротушения генератора.

Продольную дифзащиту генератора выполняем с помощью реле ДЗТ-11/5.

Расчёт защиты:

1. Вторичный ток срабатывания защиты

где F_ср= 100  – МДС срабатывания реле;

W_раб. = 144 витка – число витков рабочей обмотки со стороны линейных выводов.

2. Необходимое торможение определяется по условию отстройки от тока небаланса при внешнем КЗ

где К_одн = 0,5 – коэффициент однотипности трансформаторов тока;

e = 0,1 – относительная погрешность трансформаторов тока;

 - приведённый к стороне 13,8 кВ, ток трехфазного КЗ по ветви генератора, при КЗ в точке 3 в максимальном режиме.

3. Намагничивающая сила, создаваемая током небаланса в рабочей обмотке в режиме внешнего КЗ

 

где К_отс = 1,6 – коэффициент отстройки;

коэффициент трансформации трансформатора тока линейных выводов генератора.

4. МДС тормозной обмотки в условиях минимального торможения определяется по тормозной характеристике реле ДЗТ-11/5 [3]    

5. Расчётное число витков тормозной обмотки

6. Принимаем целое число витков тормозной обмотки

W_торм. = 15 × (13+2)витков.

7. Проверим чувствительность защиты

5.2. Дифференциальная защита трансформатора

Защита ДЗТ-21 предусматривается на трансформаторах и блоках в качестве основной защиты от всех видов КЗ. Обладает высокой чувствительностью  благодаря применению для отстройки от токов включения сочетания время-импульсного принципа и торможения током второй гармоники [11].

Время-импульсный принцип основан на отличии вида тока включения и тока КЗ при повреждении в зоне защиты. Ток включения трехфазного трансформатора  может содержать как однополярные, так и разнополярные импульсы.  Причём паузы между импульсами могут быть меньше ширины импульсов.

Время-импульсный принцип реализуется в реагирующем органе защиты РО в виде схемы сравнения длительности пауз на заданном уровне замера с заданным временем.

На рисунке 5.2.1 приведена структурная схема РО. В нее входят релейный формирователь прямоугольных импульсов РФ, элемент времени на возврат В_В и элемент выдержки времени В.

При однополярных бросках тока намагничивания паузы между импульсами релейного формирователя не менее 6,6 мс, они превышают уставку В_В

(4,5-5 мс), и на выходе последнего имеются паузы с периодичностью промышленной частоты. Так как уставка элемента В больше периода промышленной частоты (21 – 23,5 мс), он не срабатывает (рисунок 5.2.1.а).

При синусоидальном токе, большем уставки реле, паузы на выходе РФ меньше уставки В_В, на выходе В_В паузы отсутствуют и элемент В срабатывает (рисунок 5.2.1.б). Таким образом, РО обеспечивает надежную

Рисунок 5.2.1 – Структурная схема реагирующего органа защиты ДЗТ-21 и диаграммы его работы:

а – работа РО при включении трансформатора;

б – работа РО при при КЗ в зоне защиты.

отстройку защиты от однополярных токов включения и срабатывание при синусоидальном токе внутреннего КЗ.