Расчет двухпоточных витых теплообменников на ПЭВМ: Методические указания, страница 4

Для теплообменников 1–5 пределы применения расчетных зави-симостей при необходимости могут быть расширены  до  Re2= 3×104. Здесь относительные шаги навивки

; ,                                       (5)

где  t1 и  t2 – соответственно диаметральный и осевой шаги навивки, м.

Для гладкотрубного теплообменника значения величин А и а введены в программу, ПЭВМ автоматически производит их выбор в зависимости от рассчитанной величины Re2 и относительных шагов навивки. В случае применения оребренной трубки, характеристика которой дана в табл. 3 приложения, студенту необходимо самостоятельно выбрать значения величин А и а в зависимости от типа поверхности (табл. 3)      и ввести их в исходные данные для расчета.

При конструировании теплообменника из трубок с проволочным оребрением a2 рассчитывают, исходя из критерия Стантона St, по уравнению

, где  St = 0,168 RePr; W2 – скорость обратного потока в межтрубном пространстве теплообменника, м/с.

Определение гидравлических сопротивлений для прямого потока, движущегося в трубном пространстве, производится по уравнению

                    ,                                     (6)

где   – гидравлическое  сопротивление  теплообменника  по прямому потоку, МПа;  – поправка  к  коэффициенту сопротивления  на  кривизну  змеевика; L – средняя длина трубок теплообменника, м.

Таблица 3

Значения коэффициентов А и В и показателей степеней а и b для теплообменников из оребренных трубок

Обозна-чение поверх-ности

Толщина прокладки dп, мм

Предельные значения критерия Re2

Значения коэффициентов в уравнении вида Nu2= AR

Значения коэффициентов в уравнении вида = B

A

a

B

b

I

0,5

700–10000

0,0269

0,89

10,0

0,27

II

без прокладки

470–5090

0,07

0,82

15,0

0,25

II

2,0

400–5200

0,059

0,82

13,0

0,25

III

без прокладки

500–4500

0,120

0,74

21,4

0,25

III

2,0

490–4800

0,120

0,74

13,3

0,25

Величина поправки обычно определяется по графикам, приведенным в литературе [2, 3] и других работах, где  = f . Однако с достаточной для практических расчетов точностью эта зависимость может быть аппроксимирована уравнением, которое в пределах изменения  = 3¸12  записывается в виде

= 2,3234 – 0,1952 + 0,00866 .                 (7)

При  > 12  величина   принимается равной 1,1. Величина z1 рассчитывается по уравнениям, приведенным в табл. 1, в зависимости от режима течения.

Для обратного потока, движущегося в межтрубном пространстве, при способах намотки, показанных на рис. 1, а–д, определение гидравлических сопротивлений производится по уравнению

, где  –  число  рядов трубок в слое  (здесь Н – высота  навивки  теп-лообменника), м;  – рассчитывается  по  уравнению,  приведенному  в табл. 2 и 3, в зависимости от Re2, вида и относительных  шагов навивки.

При расчете фактора трения f2 для теплообменника из трубок, оребренных методом холодной прокатки, при вводе исходных данных студент должен ввести значения В и b, принимая их по данным табл. 3  в зависимости от поверхности.

При определении фактора трения в ходе расчета потерь давления в межтрубном пространстве теплообменника с трубками, оребренными проволокой: если  Re2 = 20 ¸ 100,    тоf2 = 12,8Re

если  Re2 = 100 ¸ 5000,  тоf2 = 2,65Re.

Падение давления (в МПа) для межтрубного пространства этого теплообменника рассчитывается по формуле

, где Fж.с – площадь  живого  сечения (среднее  сечение свободного объема) межтрубного пространства теплообменника, м2.

Конструктивный  расчет  теплообменника

Число трубок теплообменника для прохождения прямого потока определяют по уравнению

,                                        (8)

где  G1 – расход прямого потока, кг/с.