Испытание установки получения жидкого азота (ЗИФ-702) с криогенной газовой машиной. Определение высоты насадки, эквивалентной единице переноса

Страницы работы

Содержание работы

Санкт-Петербургский Государственный Университет

 Низкотемпературных и Пищевых Технологий

_____________________________________

Кафедра криогенной техники

ИСПЫТАНИЕ УСТАНОВКИ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКОГО

АЗОТА (ЗИФ-702) С КРИОГЕННОЙ ГАЗОВОЙ МАШИНОЙ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 2

Определение высоты насадки, эквивалентной единице переноса

Выполнил: студент гр. 441

 Кузнецов В.А.

Проверил:  Холодковский С.В.

Санкт-Петербург 2012

Цель работы

В результате испытания должны быть определены:

1)  действительная часовая массовая производительность установки по жидкому азоту Аж’;

2)  часовые объемные расходы перерабатываемого воздуха V и отбросного кислорода Vк;

3)  количество жидкого азота Аж’’, испарившегося в течение часа при сливе, м3/ч;

4)  число единиц переноса (ЧЕП) для укрепляющей и исчерпывающей части колонны;

5)  высота насадки ректификационной колонны в укрепляющей и исчерпывающей частях, эквивалентная единице переноса (ВЕП).

Обработка результатов испытаний

При обработке результатов испытаний пользуемся среднеарифметическими величинами замеров температур, давлений и концентраций.

1. Определяем действительную массовую производительность установки по жидкому азоту

Аж = (5.69 – 4.82) / (20/60) = 2.61 кг/ч.

Здесь 5.69 и 4.82 – масса сосуда Дюара соответственно с жидким N2 и пустого, кг; 20 – длительность испытания установки, мин.

2. Объемный расход перерабатываемого воздуха при нормальных условиях (0.1013 МПа и 273 К)

V = V' * (60/τ) * ((рбар – Δрв/13.6)/760) * 273/Тв = (7748-6460) * 10-3 * (60/15) * (749 - 15/13.6)/760) * 273/296 = 4.676 м3/ч, где V' – замеренный во время испытания объем перерабатываемого воздуха при условиях входа в счетчик, м3; τ – время испытания, мин.; Тв – температура воздуха перед счетчиком, К; рбар – барометрическое давление, мм рт. ст.; Δрв – потери давления в трубопроводе перед счетчиком перерабатываемого воздуха, мм вд. ст.

Объемный расход отбросного кислорода при нормальных условиях

Vк = Vк' * (60/τ) * ((рбар + Δрк/13.6)/760) * 273/Тк = (6021-5754) * 10-3 * (60/15) * (749 + 9.75/13.6)/760) * 273/290 = 0.992 м3/ч, где Vк' – замеренный во время испытания объем отбросного кислорода при условиях входа в счетчик, м3; Тк – температура отбросного кислорода перед счетчиком, К; Δрв – избыточное давление отбросного кислорода перед счетчиком, мм вд. ст.

3. Действительная объемная производительность установки по жидкому азоту в пересчете на нормальные условия

Аж' + Аж'' = V – Vк = 4.676 – 0.992 = 3.684 м3/ч,

Аж' – объемная производительность установки по жидкому азоту по данным испытания, м3/ч; Аж'' – потери жидкого азота на испарении при сливе, м3/ч.

При плотности жидкого азота на линии кипения для р = рбар, равной ρ'= 806 кг/м3, потери жидкого азота на испарение при сливе составляют

Аж'' = (Аж' + Аж'') - Аж/ ρ' = 3.684 – 2.61/806 = 3,680 м3/ч или 6 %.

Оценка достоверности выполненных при испытании измерений и проведенных расчетов по уравнению материального баланса установки по нижекипящему компоненту:

V*0.791 = (Аж' + Аж'')*хАж + Vк*yк;

4.676*0.791 = 3.684*0.99 + 0.992*0.2;

3.698= 3.845.

Расхождение составляет 3.8 %, что меньше допустимых 4 %. Здесь хАж – молярная доля азота в получаемом Аж, моль N2/моль; yк – молярная доля азота в отбросном кислороде, моль N2/моль.  

4. Строим диаграмму х-у по данным фазового равновесия бинарной смеси O2-N2 для р = 98.06 кПа [1, табл. П2]. Для повышения точности определения ЧЕП в области, приближенной к х = 1 и у = 1, строим в более крупном масштабе часть диаграммы для интервала х и у от 0.9 до 1.0 моль N2/моль.

Наносим на диаграммы следующие линии рабочих концентраций (рабочие линии) для каждой части ректификационной колонны:

для укрепляющей части

у = (νр/(νр+1))*х + хАж/(νр+1) = 0.543*х + 0.454;

для исчерпывающей части

у1 = ((νр+u)/(νр+1))*х1 – ((u-1)/(νр+1))*ук = 1.123*х1 – 0.0025, где νр – рабочее флегмовое число укрепляющей колонны, νр = g/Аж, принимается νр = 1.19; х и у – текущие концентрации жидкости и пара в укрепляющей части колонны; х1 и у1 – текущие концентрации жидкости и пара в исчерпывающей части колонны; u = V/Аж  = 4676/3.684 = 1.27.

5. Для графического определения ЧЕП строим график 1/(yp–y) = f(y) в интервале изменения начальной и конечной концентраций, которые для укрепляющей части колонны равны соответственно yA и yв, а для исчерпывающей – yв и yк.

Площадь, ограниченная кривой 1/(yp–y) = f(y), осью абсцисс и крайними вертикалями, восстановленными из точек, расположенных на абсциссе с координатами y = xAж и ук, представляет собой значение интеграла

.

Тогда ЧЕП для укрепляющей части колонны равно

Nуу.к = = f1*β*γ ~ 9, а для исчерпывающей части

Nуи.к = = f2*β*γ ~ 4, где f1 и f2 – величины площадей под кривой 1/(yp–y) = f(y) на участках соответственно от уА до ув и от ув до ук; β и γ – масштабы величин у и 1/(yp–y), принятые при построении графика 1/(yp–y) = f(y).

В целях повышения точности определения ЧЕП для укрепляющей колонны при значениях уА > 0.9 построение кривой 1/(yp–y) = f(y) для интервала у = 0.9 – уА выполняем на отдельном графике с уменьшенным масштабом для величины 1/(yp–y).

6. Аналитическим путем рассчитываем ЧЕП на верхнем участке укрепляющей колонны в интервале значений у от 0.9 до у = уАж

Ny(0.9-yA) = (2.3/(1-1/(k*α))*lg{[(1 – у)/((1 – уА)*k) + 1/(νр*(k*α – 1))]/[1 + 1/(1 + 1/(νр*(1-1/(k*α))))]} = (2.3/(1-1/(0.543*3.55))*lg{[(1 – 0.9)/((1 – 0.99)*0.543) + 1/(1.19*(0.543*3.55 – 1))]/[1 + 1/(1 + 1/(1.19*(1-1/(0.543*3.55))))]}~ 5, где k = νр/(νр+1) = 0.543; α = 1/а = 1/0.282 = 3.55; у = 0.9 моль N2/моль; а = 0.282 – угловой коэффициент равновесной линии в диапазоне значений х от 0.9 до 1.0.

Сравниваем полученное здесь значение ЧЕП для интервала изменения концентраций у от 0.9 до у = уАж со значением ЧЕП, полученным для того же интервала при графическом расчете с помощью графика 1/(yp–y) = f(y):

аналитически – Ny(0.9-yA)  ~ 5;

графически – Ny(0.9-yA)  ~ 5.

7. Высота насадки, эквивалентная единице переноса массы (ВЕП) для соответствующих частей колонны:

hуу.к = Ну.к/Nуу.к = 595/9 = 66 мм;

hуи.к = Ни.к/Nуи.к = 325/4 = 81 мм;

где Ну.к и Ни.к – высота насадки укрепляющей и исчерпывающей колонны, равная соответственно 595 и 325 мм.

8. Все замеренные данные заносим в журнал наблюдений.

Журнал наблюдений к лабораторной работе № 3

Номер замеров

1

2

3

4

Время, мин

5

5

5

5

Давление и Δр

рбар, мм рт. ст.

749

749

749

749

Δрв, мм вод. ст.

-14

-15

-16

-15

Δрк, мм вод. ст.

9

10

9

11

Температура

Тв = То.с, К

296

296

296

296

Тк, К

290

290

290

290

Расход

V’, л

6460

6885

7315

7748

Vк’, л

5754

5483

5932

6021

Концентрация

Жидкий азот хАж, моль N2/моль

0.99

Отбросный кислород ук, моль О2/моль

0.8

Масса сосуда Дьюара

Без жидкого N2, кг

4.82

С жидким N2, кг

5.69

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Акулов Л.А., Холодковский С.В. Испытание установки получения жидкого азота (ЗИФ-702) с криогенной газовой машиной. Ч. II: Методические указания к лабораторным работам. – СПб.: СПбГУНиПТ, 2008. – 25 с.

Похожие материалы

Информация о работе