Испытание установки получения жидкого азота (ЗИФ-702) с криогенной газовой машиной. Определение гидравлического сопротивления ректификационной колонны установки ЗИФ-702

Страницы работы

16 страниц (Word-файл)

Содержание работы

Санкт-Петербургский Государственный Университет

 Низкотемпературных и Пищевых Технологий

_____________________________________

Кафедра криогенной техники

ИСПЫТАНИЕ УСТАНОВКИ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКОГО

АЗОТА (ЗИФ-702) С КРИОГЕННОЙ ГАЗОВОЙ МАШИНОЙ

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 3

Определение гидравлического сопротивления

ректификационной колонны установки ЗИФ-702

Выполнил: студент гр. 443

 Кузнецов В.А.

Проверил: Холодковский С.В.

Санкт-Петербург 2012

Цель работы

            В результате испытания должны быть определены:

1)  действительная часовая массовая производительность установки по жидкому азоту Аж’;

2)  часовые объемные расходы перерабатываемого воздуха V и отбросного кислорода Vк;

для исчерпывающей и укрепляющей частей колонны должны быть также определены:

3)  наиболее нагруженные сечения колонны по пару и жидкости, расход пара и жидкости;

4)  максимальные скорости пара и жидкости;

5)  гидравлическое сопротивление сухой и орошаемой насадки;

6)  скорость захлебывания.

Обработка результатов испытаний

При обработке результатов испытаний пользуемся среднеарифметическими величинами замеров температур, давлений и концентраций.

1. Определяем действительную массовую производительность установки по жидкому азоту

Аж = (5.69 – 4.82) / (15/60) = 3.48 кг/ч.

            Здесь 5.69 и 4.82 – масса сосуда Дюара соответственно с жидким N2 и пустого, кг; 20 – длительность испытания установки, мин.

            2. Объемный расход перерабатываемого воздуха при нормальных условиях (0.1013 МПа и 273 К)

V = V' * (60/τ) * ((рбар – Δрв/13.6)/760) * 273/Тв = (7.748-6.46) * (60/15) * (749 - 15/13.6)/760) * 273/296 = 4.676 м3/ч,

где V' – замеренный во время испытания объем перерабатываемого воздуха при условиях входа в счетчик, м3; τ – время испытания, мин.; Тв – температура воздуха перед счетчиком, К; рбар – барометрическое давление, мм рт. ст.; Δрв – потери давления в трубопроводе перед счетчиком перерабатываемого воздуха, мм вд. ст.

            Объемный расход отбросного кислорода при нормальных условиях

Vк = Vк' * (60/τ) * ((рбар + Δрк/13.6)/760) * 273/Тк = (6.021-5.754) * (60/15) * (749 + 9.75/13.6)/760) * 273/290 = 0.992 м3/ч,

где Vк' – замеренный во время испытания объем отбросного кислорода при условиях входа в счетчик, м3; Тк – температура отбросного кислорода перед счетчиком, К; Δрв – избыточное давление отбросного кислорода перед счетчиком, мм вд. ст.

3. Определение наиболее нагруженных по жидкости и пару сечений колонны (см. рис. 1).

Рис. 1. Схема потоков в ректификационной колонне

Производим построения в i-x, y-диаграмме в соответствии с рис. 2 и пояснениями к Лабораторной работе № 2.

Рис. 2. К определению величин потоков жидкости и пара в различных сечениях колонны

Массовый расход воды, выделившейся из перерабатываемого воздуха при охлаждении до 273 К, кг/ч

G’H2O = V*ρв*(d1*φ – d2) = 4.676*1.293*(0.0157*0.6 – 0.0023) = 0.043,

где V – объемный расход перерабатываемого воздуха, м3/ч; ρв – плотность воздуха при р = 0.1013 МПа и Т = 273 К, кг/м3; φ – относительная влажность воздуха, определяемая по психрометру (принята стандартной, т.е. равной 60 %); d1 – влагосодержание воздуха при условиях φ = 1, р = рбар и Тв = То.с (определяется по диаграмме i-d влажного воздуха), кг воды/кг воздуха; d2 – влагосодержание воздуха при р = рбар и Тв = То.с, кг Н2О/кг воздуха.

Массовый расход сконденсировавшегося водяного пара из перерабатываемого воздуха при охлаждении его ниже Т = 273 К, кг/ч,

G’’H2O = V*ρв*d2 = 4.676*1.293*0.0023 = 0.029.

Массовый расход СО2, выделившийся при вымораживании из перерабатываемого воздуха, кг/ч,

GСО2 = V*xCO2CO2 = 4.676*0.0004*1.98 = 0.0037,

где xCO2 – молярная доля СО2 в атмосферном воздухе, принимаемая равной 0.0004; ρCO2 – плотность СО2 при р = 0.1013 МПа и Т = 273 К, ρCO2 = 1.98 кг/м3.

Количество теплоты, отнимаемой в теплообменнике от воздуха отбросным кислородом, кДж/ч,

Qт = Vкм рк*(Т’к – T’’к) = (0.992/22.4)*0.916*32*(290 – 90) = 260,

где Vкм – молярный расход отбросного кислорода, кмоль/ч; Т’к – температура отбросного кислорода на выходе из теплообменника (для температурного напора на горячем конце теплообменника, принятого равным 6 К), К; T’’к – температура отбросного кислорода на входе в теплообменник в сосотоянии сухого насыщенного пара (по номограмме Т – р – i – x - y для ук и рбар); срк – молярная теплоемкость отбросного кислорода, кДж/(кмоль*К).

Суммарное количество теплоты, отдаваемое воздухом в теплообменнике и кубе колонны, кДж/ч,

Qв = Vм *(iвх – iв’’) + G’H2O*[r + rпл + сН2О*(Тв – 273)] + G’’H2O*(r + rпл) + GСО2*rCO2 = (4.676/22.4)*(15884 - 9616) + 0.043*[2490 + 333 + 4.19*(296-273)] + 0.0139*(2490 + 333) + 0.0037*570 = 1475,

Vм – молярный расход воздуха, кмоль/ч; iвх – энтальпия воздуха при Тв = То.с и р = рбар, кДж/кмоль; iв’’ – энтальпия воздуха на входе в колонну при р = рбар, кДж/кмоль; r – теплота фазового перехода при конденсации водяного пара, r = 2490 кДж/кг; сН2О – теплоемкость воды, кДж/(кг*К); rпл – теплота фазового перехода при плавлении льда, rпл = 333 кДж/кг; rCO2 – теплота кристаллизации СО2, rCO2 = 570 кДж/кг.

Теплота, подводимая воздухом к кубу колонны, кДж/ч,

Qк ~  Qв -  Qт = 1475 – 260 = 1215.

Количество теплоты, отводимой в газлифте, кДж/ч,

Qгл = Vwгл рН2О*(Тw1 – Тw3) = 0,084*4,2*(288,1-277,2) = 0,32

где срН2О – объемная теплоемкость воды, кДж/м3; Тw1 – температура воды на входе в газлифт, К; Тw3 – температура воды на выходе из газлифта, К.

Приведенная энтальпия полюса исчерпывающей части колонны, кДж/кмоль,

iи.ч. = i’’к – qк = i’’к – Qк/Vмк = 13750-1272,08/0,0406=-17580

где i’’к – энтальпия отбросного кислорода при р = рбар в состоянии сухого насыщенного пара, кДж/кмоль.

Похожие материалы

Информация о работе