Расчет и проектирование криогенной воздухоразделительной установки, предназначенной для одновременного получения газообразного азота и кислорода, страница 4

удельная теплоемкость кубовой жидкости (насыщ. жидкость, р=0,1МПа).

По номограмме находим:

 - энтальпия азота на выходе из верхней колонны (сухой насыщ. пар, 99,98%N2, р=0,14МПа).

Т=79,76К – температура азота на выходе из верхней колонны (сухой насыщ. пар, р=0,14МПа) – по [1].

сра=1,02кДж/(кг·К)=1,02·103Дж/(кг·К) – удельная теплоемкость азота в состоянии в переохладителе 11.

q=0,6·q3Vм=0,6·7,1·22,4=95,42Дж/моль - удельные холодопотери в окружающую среду в блоке разделения.

Vм=22,4м3/моль – молекулярный объем.

По номограмме находим:

 – энтальпия аргонной фракции на выходе из верхней колонны (сухой насыщ. пар, 57%N2, р=0,14МПа).

Процент расхождения между найденными значениями энтальпии i11в:

Значение не превышает 3%, следовательно, расчеты выполнены правильно.

Расчет материальных потоков.

Зная, что удельный расход азота А=0,6637 и материальный поток азота Vа = 627 м³/ч, находим все материальные потоки:

 


-Поток В=                                                 м³/ч;

-Поток В1= Vв· В1= 945·0,76=718,2 м³/ч;

-Поток В2= Vв· В2=945·0,24=226,8 м³/ч;

-Поток Вд= Vв·Вд=945·0,3770=356,3 м³/ч;

-Поток Вт= Vв·Вт=945·0,6230=588,7 м³/ч;

-Поток R= Vв·R=945·0,6145=580,7 м³/ч;

-Поток D= Vв·D=945·0,3855=364,3 м³/ч;

-Поток Ф= Vв·Ф=945·0,2228=210,5 м³/ч;

-Поток Vк= Vв·Vк=945·0,1135=107,2 м³/ч.

Расчет азотного теплообменника.

1.Тепловой баланс теплообменника:

В1·  · (i-i)+0,2·q3=А·  · (i-i) ;

Разбиваем теплообменник на 10 частей. Находим коэффициент зависимости разности          энтальпий прямого и обратного потоков:

B1··Δi в +0,2·q3=А··Δiн ,

Δiв =,

Где Δiн=i -i =517,13-346,60=170,53 Дж/моль,

Δiв=

Таблица 1. Изменение значений температур и энтальпий по сечениям теплообменника.

N

Тн

iн

Δiн

Δiв

iв

Тв

ΔТср

1/ ΔТср

0-0

259,09

516,09

0

0

521,37

278

22

0,0455

1-1

-

-

16,95

12,87

508,50

266,17

24

0,0417

2-2

-

-

33,9

27,19

494,18

253,14

27

0,0370

3-3

-

-

50,85

41,51

479,76

240,26

30

0,0333

4-4

-

-

67,8

55,82

465,55

227,62

34

0,0294

5-5

-

-

84,75

70,14

451,23

215,22

38

0,0263

6-6

-

-

101,69

84,45

436,92

203,1

42

0,0238

7-7

-

-

118,64

98,77

422,60

191,4

47

0,0213

8-8

-

-

135,59

113,09

408,28

180,2

53

0,0189

9-9

-

-

152,54

127,40

393,97

169,79

59

0,0169

10-10

97,96

346,60

169,49

141,72

379,65

160,0

62

0,0161

Находим из таблицы:

;

Средняя интегральная разность температур:

ΔТинт= ,

ΔТинт =.

Строим график зависимости температур на каждом участке для прямого и обратного потока.

2. Средние температуры обратного и прямого потоков.

Тср1=

Тср2=,

Находим значения теплофизических свойств воздуха и азота – по [1]

-плотность:  =67,826 кг/м³, =1,895 кг/м³,

-теплопроводность :λ1=22,66мВТ/ (м·К), λ2=16,99мВт/(м·К),

-вязкость: ή1=154,3·10Па·с, ή2=154,3·10Па·с,

-теплоемкость: Ср1=1,159 кДж/(кг·К), Ср2=1,053 кДж/(кг·К).

3. Величины, необходимые для расчета:

Трубка медная: 10 х 1,5, диаметр проволки dп=1,6 мм, шаг оребрения δр=5,5 мм. Остальные требуемые величины и размеры выбираем из пособия – по [2].