Обтачивание цилиндрической поверхности диаметром 86 мм. Сверление отверстия диаметром 18 мм (Порядок обработки детали), страница 2

1.Выбираем рациональные геометрические параметры винтового сверла. Так как сверло имеет диаметр более 12 мм, принимаем двойную форму заточки с подточкой поперечной кромки ДП.

Выбираем значения двойного угла в плане 2φ=118° и 2φa=70°,угла наклона перемычки ψ=50° ,заднего угла на периферии сверла α=11° и элементы заточки: В=3,5мм, l1=1,5мм, A=2мм.

Выбираем угол наклона винтовой канавки ω=31°

2.По типу отверстия и характеру обработки задаемся значением подачи:

    1) Принимаем значение условной подачи:

                                                 Sy=0,46мм/об.

    2)Определяем истинную подачу с учетом глубины сверления.

Так как , то:

                                                     Кes=0,8.

Тогда:

                                        S=Sy·Кes=0,46·0,8=0,368 мм/об

По паспорту станка 2АI50 принимаем корректированную подачу:

                                               Sк=0,28мм/об

3.Задаемся периодом стойкости сверла. Для диаметра сверла, равного 18мм,

экономический  период стойкости равен Тэк=20мин.

4.Определяем скорость резания:

    1)По диаметру сверла, периоду стойкости и подаче определяем условную скорость резания:

                                               

При обработке серого чугуна НВ 240 сверлом из быстрорежущей стали имеем

Сu=17,6;m=0,125;yu=0,55;zu=0,25

Тогда:

                                          м/мин

    2).Находим поправочный скоростной коэффициент, учитывающий измененную прочность обрабатываемого материала:

                                      

    3).Находим поправочный скоростной коэффициент, учитывающий обрабатываемость серого чугуна НВ 240.Имеем:

                                                       Ко=1.

    4).Находим поправочный скоростной коэффициент, учитывающий марку инструментальной стали сверла.

                                                     Кu=0,95

    5).Находим поправочный коэффициент, учитывающий отношение глубины сверления к диаметру сверла.

При отношении   

                                                   

    6).Находим поправочный скоростной коэффициент, учитывающий двойную заточку, подточку фаски и перемычки сверла.Кф=1

    7).Определяем истинную скорость резания:

                      U=Uy·Kм·Ko·Ku·Kl·Kф=49,87·0,67·1·0,95·0,7·1=22,22 м/мин

5.Определяем число оборотов шпинделя:

                                     об/мин

По паспорту станка 2АI50 принимаем корректированное число оборотов шпинделя

                                                 nк=355об/мин

6.Определяем  корректированную скорость резания

                                 м/мин

7.Определяем крутящий момент резания:

    1).По диаметру сверла и подаче определяем условный крутящий момент

                                              

При сверлении серого чугуна НВ 240 имеем См=23,6; yм=0,8

Тогда:

                                      кгс·мм

    2).Определяем поправочный силовой коэффициент, учитывающий прочность обрабатываемого материала:

                                    

    3).Определяем истинный крутящий момент резания:

                                кгс·мм

Крутящий момент резания меньше крутящего момента станка, взятого из паспорта 3083,024 кгс·мм < 29000 кгс·м

8.Определяем необходимую эффективную мощность

                              кВт

Эффективная мощность меньше эффективной мощности станка, взятой из паспорта 0,99кВт<7,44кВт.

9.Определяем машинное время обработки:

                                                 

Для сверл с двойной заточкой:

                                           lвр≈0,4·D=0,4·18=7,2мм

                                           lП=2мм

                                         мин.

Обрабатываемый материал: серый чугун НВ 240.

Порядок обработки детали:

1.  Обтачивание цилиндрической поверхности диаметром 86мм.

2.  Сверление отверстия.

Материал режущей части инструментов:

резца−ВК4;

сверла −Р6М5.

Типы применяемых станков:

при точении−IК62;

при сверлении−2А150