Прибор непрерывного определения уравнительных токов (Отчет о научно-исследовательской работе), страница 3

 Í_А^I _РВ , Í_А^II _РВ , Í_{У АВ} – векторы токов районных нагрузок ТПI, ТПII на стороне высшего напряжения

                                и УТ на стороне высшего напряжения, соответственно;

Í_{ЛI В} , Í_{ПI В} , Í_{ЛII В} , Í_{ПII В} – векторы токов  Í_ЛI , Í_ПI , Í_ЛII , Í_ПII , приведенные к стороне высшего

                                      напряжения;

K_ТТ1 , K_ТТ2 ,…, K_ТТ8 – коэффициенты трансформации трансформаторов тока ТТ1, ТТ2,…, ТТ8.

     Если

                        I_ТТ1 = I_ТТ2 = 0,                   (9)

                        Re Í_ТТ1 + Re Í_ТТ2 = 0,      (10)

                        Im Í_ТТ1 + Im Í_ТТ2 = 0,      (11)            

то

                        I_ТТ1 = I_ТТ2 = I_УА ,               (12)

и расчет УТ на этом заканчивается.

     Если условия (9) – (12) не выполняются, то расчет УТ ведется в следующей последовательности.

     Действующие значения напряжения фазы А на ТПI и ТПII на стороне 27,5 кВ:

                        U_А^I ₁ = U_А^I ₂K_{ТН 27,5} ,           (13)

                        U_А^II ₁ = U_А^II ₂K_{ТН 27,5} ,          (14)

Оцениваем автономно друг от друга значения напряжений фазы А на вводах высшего напряжения ТПI и ТПII - U_А^I _{1 В} и U_А^II _{1 В} , предполагая, что исходные векторы напряжений U_А^I ₁ и U_А^II ₁ совмещены каждый с вещественной осью.

     Тогда:

              Ú_А^I _{1 В} = Ú_А^I ₁ + 2Í_ТТ21R_{ТТ I} /3 + Í_ТТ31R_{ТТ I} /3 + Í_ТТ41K_ВТ (R_{ТB I} + jX_{ТB I}) ;         (15)            

              Ú_А^II _{1 В} = Ú_А^II ₁ + 2Í_ТТ61R_{ТТ II} /3 + Í_ТТ71R_{ТТ II} /3 + Í_ТТ81K_ВТ (R_{ТB II} + jX_{ТB II}) ;     (16)                 

где

Í_ТТ21 , Í_ТТ31 , Í_ТТ41 , Í_ТТ61 , Í_ТТ71 , Í_ТТ81– значения токов вторичных обмоток соответствующих ТТ,

               умноженные на коэффициенты трансформации этих ТТ;

R_{ТТ I} , R_{ТТ II} , R_{ТB I} , R_{ТB II}– активные сопротивления обмоток тяговых и высшего напряжения

               силовых трансформаторов ТПI и ТПII, приведенные к фазному напряжению 27,5 кВ;

 K_ВТ - коэффициент трансформации силовых трансформаторов ТПI и ТПII от обмоток высшего

           к обмоткам тягового напряжения.

     Определим модули векторов Ú_А^I _{1 В} и Ú_А^II _{1 В} :

                     ______________________________________________________________…→

     U_А^I _{1 В} = √(U_А^I ₁ + 2ReÍ_ТТ21R_{ТТ I} /3 + ReÍ_ТТ31R_{ТТ I} /3 + ReÍ_ТТ41K_ВТ R_{ТB I} - ImÍ_ТТ41K_ВТ X_{ТB I} )² +

           →… ________________________________________________________

                    (2ImÍ_ТТ21R_{ТТ I} /3 + ImÍ_ТТ31R_{ТТ I} /3 + ImÍ_ТТ41K_ВТ R_{ТB I} - ReÍ_ТТ41K_ВТ X_{ТB I} )²    ;                      (17)

                     ________________________________________________________________…→

     U_А^I _{1 В} = √(U_А^II ₁ + 2ReÍ_ТТ61R_{ТТ II} /3 + ReÍ_ТТ71R_{ТТ II} /3 + ReÍ_ТТ81K_ВТ R_{ТB II} - ImÍ_ТТ81K_ВТ X_{ТB II} )² +

           →… _________________________________________________________

                    (2ImÍ_ТТ61R_{ТТ II} /3 + ImÍ_ТТ71R_{ТТ II} /3 + ImÍ_ТТ81K_ВТ R_{ТB II} - ReÍ_ТТ81K_ВТ X_{ТB II} )²    ;                    (18)

Знаки вещественных и мнимых составляющих токов ТТ определяются по табл. 1 в зависимости от того, в каком квадранте тригонометрического круга находится данный I_ТТ  относительно вектора напряжения Ú_{А 2} данной ТП, совмещенного с вещественной осью круга.

                                                                                                                                               Таблица 1

     Теперь можно совместить напряжения вводов ТПI и ТПII в одной комплексной плоскости (привести к единому базису) следующим образом. Меньшее по модулю напряжение U_А^II _{1 В} совмещается с вещественной осью (рис. 3). Далее рассуждения строятся следующим образом. U_А^II _{1 В}   может оказаться меньшим только за счет того, что на участке сети внешнего электроснабжения от общего для ТПI и ТПII питающего центра (центров) к ТПII по автономному от ТПI участку сети протекает дополнительный (назовем его эквивалентным) ток, который на этом участке сети создает дополнительные потери напряжения, благодаря которым напряжение фазы А на вводе ТПII оказывается равным по модулю U_А^I _{1 В}  , в то время как на вводах ТПI модуль напряжения оказывается равным U_А^II _{1 В} .