Проектирование трехэтажного здания с подвалом (Район строительства – г. Киев, длина здания – 48 м, ширина – 24 м), страница 3

     Различают теоретическое и практическое места обрыва стержней. Расстояние от теоритеского места обрыва стержня до практического определяется по формуле

W = Q/2qsw + 5d ³ 20d,

где qsw = RsAsw/s.  Величина Asw берется с учетом фактического поперечного армированиия.

     Исходные данные: пролет длиной 6 м, Rs = 365 МПа, Msup,l и Msup,r подставляем по абсолютным значениям из табл. на стр. 8.

     Расчет обрыва продольных стержней сводим в таблицу 5.

                                                    ТАБЛИЦА 5

Арматура 1 прол

Арматура 2 прол

Формула или обозначение

пролетн.

опор

пролетн.

опор

лев

прав

ная

лев

прав

ная

1. М, кНм

280,9

280,9

225,5

185,5

185,5

280,9

2. Загружение

1

1

3

2

2

4

3. q = g + p, кН/м

120,4

120,4

120,4

120,4

120,4

120,4

4. Msup,l, кНм

0

0

0

314,0

314,0

355,0

5. Msup,r, кНм

355,0

355,0

394,0

236,0

236,0

456,0

6. b=0,5l+(Msup,l- Msup,r)/ql, м

3,49

3,49

3,55

3,11

3,11

3,14

7. c = 2(M + Msup,l)/q, м2

4,67

4,67

-3,74

8,30

8,30

1,23

8. x1,2 = b ± Öb2 - c, м

0,72

6,23

7,56

1,94

4,28

6,08

9. Q1,2 = q(b - x1,2), кН

333,5

-330

-483

140,9

-141

-354

10. Сечение Asw (A-III):

               cостав

               площадь, см2

2Æ10

1,57

2Æ14

3,08

2Æ10

1,57

2Æ12

2,26

2Æ10

1,57

2Æ8

1,01

11. s, м

200

200

200

200

200

400

12. qsw = RsAsw/s, кН/м

286,5

562,1

286,5

412,5

285,5

184,3

13. d, мм

32

32

28

25

25

32

14. W ³ Q/2qsw + 5d, м

0,74

0,45

0,98

0,30

0,37

0,99

15. W ³ 20d, м

0,64

0,64

0,56

0,50

0,50

0,64

        ПРИНЯТЬ W, мм

750

650

1000

500

500

1000

3.6. Расчет опорного стыка ригеля

     Усилие, воспринимаемое опорным стыком

N = RsAs; As = 32,17x10-4 м2; Rs = 365 Мпа;

N = 32,17x10-4x365x103 = 1174,2 кН;

     Суммарная длина всех сварных швов

                               1,3N

lw = ——————————,

                           0,7kfRwfgcgwf

     Принимаем электрод Э60 по табл.55 СНиП [2] Rwf = 240 Мпа, kf = 12 мм по табл.38 СНиП [2] gc = gwf = 1 по табл.6 СНиП [2].

     Для закладной детали принимаем сталь 14Г2АФ Ry = 370 МПа. Толщина листа 35 мм.

         1,3x1174,2

lw = ———————————————————— = 0,78 м

    0,7x0,012x240x103x1x1

     Минимальное сечение закладной детали

Ad = N/Ry = 1174,2/370000 = 0,0032 м2

     Принимаем Ad = 0,0032 м2.

     Толщина детали d = Ad/b при b = 0,25 м

d= 0,004/0,25 = 0,016 м = 1,6 см.

     С учетом сил трения суммарная длина сварных швов:

                             1,3(N - T)

lw = ——————————,

                           0,7kfRwfgcgwf

где Т = Qf, где Q = 463,7 кН, f = 0,15 T = 463,7x0,15 =

                                                  = 69,56 кН,

     1,3x(1174,2 - 69,56)

lw = ———————————————————— = 0,71 м

    0,7x0,012x240x103x1x1

3.7. Расчет деформаций

     Расчет пролетных и опорных моментов в первом пролете от полных и длительных нагрузок при невыгодном для пролета загружении сводим в таблицу 6.