Дифференциальная защита трансформатора: Методические указания к лабораторной работе № 23 по релейной защите, страница 5

 - относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения, принимается равной половине суммарного диапазона регулирования, при этом выбор числа витков НТТ реле производится по номинальному напряжению;

 - относительная погрешность от неточного выравнивания значений токов плеч защиты (неточного выравнивания МДС реле с ТТ вследствие невозможности точной установки на реле расчетного числа витков W_расч.

                             (23.14)

где  - принятое (установленное) вместо расчетного число витков;

 - максимальный первичный ток при трехфазном внешнем КЗ, приведенный к одной стороне.

Вычисляем I_CЗ без учета составляющей небаланса от неточного выравнивания, и большее значение, из полученных по (23.11) и (23.13) принимаем за расчетное.

8.3.2. Определяется ток срабатывания реле, отнесенный к основной стороне:

                                  (23.15)

8.3.3. Определяется расчетное число витков обмотки реле, включаемых в плечо с основной стороны:

.                                        (23.16)

где   F_cp - намагничивающая сила срабатывания реле, для реле РНТ-565 и

ДЗТ-11 (при отсутствии торможения) F_cp =100 А×вит.

Выбирается установленное число витков основной стороны. Если W_1уст получается дробным, то, как правило, принимается ближайшее меньшее число витков W_1ус, которое можно установить на реле.

8.3.4. Уточняется ток срабатывания реле в соответствии с установленным числом витков:

.                                   (23.17)

8.3.5. Определяется число витков обмотки с неосновной стороны (т.е. с той стороны, вторичный ток в плече защиты которой меньше):

.                                       (23.18)

где  - номинальные вторичные токи в плечах защиты соответственно с основной и неосновной стороны трансформатора, Если , то . Если , то .

Принимается для установки ближайшее число витков обмотки реле,  которое можно установить на реле.

8.3.6. Определяется составляющая тока небаланса, обусловленная округлением расчетного числа витков обмотки рели с неосновной стороны:

                         (23.19)

8.3.7. Определяется уточненный первичный ток небаланса:

.                            (23.20)

8.3.8. Определяется принятый первичный ток срабатываний защиты основной стороны защищаемого трансформатора

.                                 (23.21)

8.3.9. Уточняется коэффициент надежности отстройки от тока небаланса при внешних КЗ:

                                   (23.22)

8.3.10. Определяется чувствительность защиты при минимальном токе двухфазного КЗ в зоне защиты:

                                   (23.23)

Если К_ч < 2, то переходим к расчету ДЗ с применением реле ДЗТ-11. Этот случай рассмотрим ниже.

Результаты расчетов занести в таблицу 23.3.

Таблица 23.3

№ п/п	Наименование величины	Расчетная формула	Числовые значения

9. Выставить расчетное число витков на зажимах реле, собрать вторичные цепи защиты по схеме, принципиальный вид которой представлен на рис.23.6,  опробовать действие защиты при внешних и внутренних КЗ. Примечание: При установке витков надо помнить, что возможно несколько случаев использования обмоток реле для основной и неосновной стороны:

1) используются только две уравнительные обмотки;

2) используется только одна рабочая и одна уравнительная обмотка;

3) используется рабочая и две уравнительные обмотки (рис.23.6) и т.д.

Все зависит от расчетных условий, т.е. от расчетного числа витков основной и неосновной стороны.

Рис. 23.6. Схема включения реле РНТ.

10. Замерить токи в плечах защиты и вторичный ток небаланса при внешних КЗ.