Пример расчета нормального режима рельсовой цепи переменного тока частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13

Страницы работы

4 страницы (Word-файл)

Содержание работы

Пример расчета нормального режима рельсовой цепи переменного тока частотой 25 Гц  с реле типа ДСШ-13.

- Длина рельсовой линии L= 1,2 км;

- Удельное сопротивление изоляции рельсовой линии rи min=1 Ом-км; - - Рабочее напряжение реле (напр-е. полного подъема сектора реле) Unэ= Uр=15 В;

- Cопротивление реле Zр = = 405еj72°Ом;


- Коэффициент надежного возврата реле Квн = 0,42.

Векторная диаграмма реле типа ДСШ-13.

Максимальный вращающий момент действует на сектор реле при иде­альных фазовых соотношениях, когда разность фаз между напряжениями на местном Uмэ= Uми путевом элементах φмр = 90°. Рабочий ток Iр = Up/|Zp|= 0,037 А.

Комплекс рабочего на­пряжения  

Вектор повернут от вектора Iр на угол φр = 72° против часовой стрелки. Между векторами Uм и  угол φмр = 90°.

Если фазы напряжений источников питания путевого и местного элементов совпадают, то идеальный угол между током Iр и напряжением Unαи= = φрмр = 72° + 90° = 162°. В данной схеме путевой и местный элемен­ты питаются от двух параметрических преобразователей частоты и между на­пряжениями этих преобразователей и разность фаз φмп = 90°. При иде­альных фазовых соотношениях в реле φмп = 90°. Идеальный угол α'и между током и напряжением называется приведенным α'и = φр = 72°.

Параметрические преобразователи частоты обладают частичной способ­ностью стабилизации выходного напряжения. При коэффициенте нестабиль­ности источника питания частотой 50 Гц Ки = 1.25, на частоте 25 Гц Ки =1.05, т. е. Кнс minнс max=1.025. Сопротивление активного ограни­чителя Rп= 2,2 Ом; сопротивление соединительных проводов между дрос­сель-трансформатором и релейным изолирующим трансформатором и реле rср = 0,5 Ом; сопротивление кабеля между изолирующим трансформатором и ре­ле RK = 150 Ом, сопротивление защитного блока типа ЗБ-ДСШ Z = 407 е-j83°35' .

По таблице П1.4 (учебник) выбирают коэф­фициенты четырехполюсников  дрос­сель-трансформатора   типа ДТ-1-150 на релейном   конце:  

Адр = 0,333;

Вдр = 0,0525  ej40°Ом;     

Сдр  = 0,49 еj70°См; 

Dдр = 3; 

 на  пи­тающем   конце:   

Aдп = 3;

B дп = 0,05 ej35°Ом;

Сдп = О.302 e-j60° См;   

Dдп = 0,333;     

изолирующего Р     трансформатора типа ПРТ-А на  релейном конце при коэффициенте трансформации n=18,3:

Aир = 0,055;

Вир = 3,9ej36°Ом;

Сир= 0,0033e-j80° См;

Dир = 18,3.

Коэффициент распространения рельсовой линии

    

Коэффициенты рельсового четырехполюсника выбирают (см. табл. П-1.6 в учебнике):

A=1,254 ej14° ;    B = 0,646е-j57°16' Ом;     C= 1,292е-j5°16' См;    D = A.

При расчете нормального режима работы рельсовой цепи последователь­но вычисляют напряжение и ток на входе каждого четырехполюсника каскад­ной схемы замещения (см. рис. 3.5):

==15 ej72° B;

Напряжение и  токв конце рельсовой линии:

Напряжение и ток в начале рельсовой линии:  

Напряжение  и  ток дополнительной обмотки дроссель-трансформатора:

Минимальные напряжение и ток питающего трансформатора:

Отклонение от идеальных фазовых соотношений в нормальном режиме (угол расстройки реле)

β=φuи= 78°32'- 72° = 6°32';

где   φu = 78°32' — аргумент комплекса

Минимальное приведенное напряжение путевого трансформатора

Номинальное приведенное напряжение путевого трансформатора с уче­том возможного уменьшений напряжения на путевом и местном элементе вследствие нестабильности/источника питания

Для трансформатора типа ПРТ-А можно принять Uф = 5,5В, поэтому Ктр = 5,5/5,38 = 1,02. Местный элемент питается напряжением 110В от пре­образователя   частоты, имеющего   такую   градацию   напряжения,   поэтому

Ктрм =1

Фактический приведенный ток путевого трансформатора

 

Разность фаз между напряжением и током φ= 78°32'-50°43' = 27°49'.

Кажущаяся (полная) мощность, потребляемая РЦ в нор­мальном режиме,

Sф = Iф Uф = 5,32 ВА.

Активная мощность Рф = Бф cos ф = 5,32 cos 27°49' = 4,7 Вт.

Реактивная мощность Рф = Sфsin φ = 2,48 вар, т.е. основная часть потребляемой мощности активная.

Похожие материалы

Информация о работе