Постоянная составляющая тока коллектора
,
где α0, α1 – коэффициенты разложения косинусоидального импульса, для θ=90˚ α0=0,32 и α1=0,5
Подводимая к коллектору мощность: Рк0 = ЕкIк0
Рк0 = 25·9,6 = 240 Вт
Рассеиваемая коллектором мощность Ркол= Рк0- Р~макс
Ркол = 240-150 = 90 Вт
Полученная мощность менее справочного значения 170 Вт, следовательно для этих транзисторов режим допустим.
Электронный КПД коллекторной цепи
Сопротивление нагрузки
Ом
Расчёт входной цепи.
Примем h21ОЭ=1,5-3 (выберем 2); коэффициент усиления мощности kуР=9.
Определим мощность возбуждения транзистора Р~возб=Р~/kуР
Р~возб = 150/50 = 3 Вт
Амплитуда первой гармоники тока базы IБ1=IК1/ h21ОЭ
IБ1 = 15/2 = 7,5 А
Определим входное сопротивление в схеме с ОБ
Ом
Учтём влияние положительной обратной связи в схеме с ОБ, для чего уменьшим полученное сопротивление в1,4 раза: rвх = 0,012/1,4 = 0,009 Ом.
Постоянная составляющая тока базы IБ0=IК0/ h21ОЭ
IБ0 = 9,6/2 = 4,8 А.
Напряжение смещения на эмиттере подбирается в пределах ЕЭ=0,5-1 В, для минимизации нелинейных искажений.
Принципиальная электрическая схема транзисторного усилителя.
Принципиальная схема каскада усиления сОБ.
Рисунок 6
На приведённом рисунке нагрузочная цепь состоит из двух Г-звеньев фильтра (WL3C3 и WL4C4), её задача получение расчётного сопротивления rк в заданном диапазоне частот и фильтрации высших гармоник. Определим коэффициент включения транзистора в цепь нагрузки. Волновое сопротивление фидера примем равным 50 Ом
Нагрузочный контур WL3C3 выполняется резонансным с вносимым сопротивлением равным rк. Фидерный контур WL4C4 выполняется апериодическим на средней частоте сигнала.
Рассчитаем реактивные сопротивления элементов контуров, а затем величины ёмкостей и индуктивностей.
,
где Qн – добротность нагруженного контура =3-5, выберем Qн =4
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.