Ферма из квадратных труб. Конструирование и расчет сквозного сечения ригеля

Страницы работы

24 страницы (Word-файл)

Содержание работы

Ферма из квадратных труб

Конструирование и расчет сквозного сечения ригеля

Постоянная распределенная нагрузка условно прикладывается в верхних узлах ферм. Схемы действия нагрузок показаны на рисунке 1.

Величина узловой постоянной нагрузки Fп:

Fп =qk·a , где a - длина панели по верхнему поясу.

Fп = 19.038·3=57.114 кН ; Fп0.5 = 19.038·1.5=28.557 кН.

Снеговая нагрузка определяется по СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» сучетом принятого уклона кровли i=0.025 коэффициент неравномерности снега с=1. Узловая снеговая нагрузка Fсн равна:

 F=36,48·3=109,44кН ; F0.5=36,48·1.5=54,72кН.

Снеговая нагрузка с учетом снегового мешка

Длина зоны повышенных снегоотложений

при  b = 2h, но не более 16 м;

при  ,но не более 5h и не более 16 м[1,прил.3*]

 [1,прил.3*]

где h=3,6м - высота перепада, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего (при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м);

       l1=24м- длина участка верхнего покрытия, с которой переносится снег в зону перепада высот;

       l2=30м - длина участка нижнего покрытия, с которой переносится снег в зону перепада высот;

       т1=0,4-доля снега, переносимого ветром к перепаду высот для верхнего покрытия (для плоского покрытия с a £ 20°)

      m2 - доля снега, переносимого ветром к перепаду высот для нижнего покрытия (для плоского покрытия с a £ 20°).

Коэффициент , если нижнее покрытие является покрытием здания, поэтому принимаем.

, следовательно длина зоны повышенных снегоотложений

 [1,прил.3*]

Снеговая нагрузка с учетом снегового мешка

Fnсн= qn·lпанели,

где qn -линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы;

lпанели=3 м-длина панели.

Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы

qn=γn·Sn·b,

где γn=0,95- коэффициент надежности;

       Snn·S0- полное расчётное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;

          B=12 м-шаг ферм.

q1n·S1·b=0,95·(0,5·3,2)·12=18,24 кН/м;

q2n·S2·b=0,95·(1·3,2)·12=36,48 кН/м;

q3n·S3·b=0,95·(1,8·3,2)·12=65,66 кН/м;

q4n·S4·b=0,95·(2,65·3,2)·12=96,672 кН/м;

q5n·S5·b=0,95·(3,45·3,2)·12=125,856 кН/м;

q6n·S6·b=0,95·(4·3,2)·12=145,92 кН/м;

F1=18,24·3=54,72кН ; F0.5=18,24·1.5=27,36кН;

F2=36,48·3=109,44кН;

F3=65,66·3=196,98кН;

F4=96,672·3=290,02кН ;

F5=125,856·3=377,57кН;

F6=145,92·3=437,76кН

Статический расчет фермы.

          Результаты статического расчета на постоянную и снеговую нагрузки приводятся в таблице 1, а действие опорных моментов приводятся в таблице 2. Расчетное сочетание нагрузок: определяются от постоянной, снеговой нагрузок и опорных моментов, причем нагрузка от опорных моментов включается в расчетное сочетание только в том случае, если эта нагрузка догружает рассматриваемый стержень. В остальных случаях, если опорные моменты разгружают рассматриваемый стержень, эта нагрузка в сочетание не включается. В стержнях нижнего пояса дополнительно определяются усилия от опорных моментов без учета снеговой нагрузки - II комбинация опорных моментов для выявления опасных сжимающих усилий в крайних панелях нижнего пояса.

Таблица 1– Усилие в узлах фермы

Похожие материалы

Информация о работе