Проектирование фундаментов трехэтажного двухпролётного производственного здания с пристроем, страница 11

V = 3,0·3,0·0,6+ 1,0·1,0·0,7 – 0,202 = 5,9 т

Ø  Вес ростверка:

N = 5,9·2,4 = 14,16 т

5.4 Расчет свайного фундамента по деформациям.

1) Определяем границы условного фундамента:

, где

φ – угол внутреннего трения сцепления

 2) Среднее фактическое давление на грунт под подошвой условного фундамента.

≤ R

Ø  Объём условного массива:

Vy. = 3,7·3,7·10,2 - n·Vсв = 139,64 – 10,16 = 129,48 м³

Ø  Вес условного массива:

Nу. = Vу.·γгр.ср , где

γгр.ср – средневзвешенное значение объемного веса грунта.

Nгр. = 129,48·1.51 = 195,8 тс

 Р_Il = (201+195,8+ 4·6,36+14,16) / 3.7·3.7 = 31,9/м²

2) Находим несущую способность грунта основания:

При f = 14°:

 M_g= 0,29; M_q= 2,17; M_c= 10,8 - коэффициенты (табл. 4 /1/) для глины.

g= g_ф =1,92 т/м³ .

 R = 0.29·3,7·0,92 + 2.17·10,2·1,51+ 4.69·3,7 = 59,93 т/м²

Проверяем условие: R = 59,93 > P = 31,9 – условие выполняется

5.3 Определение осадки фундамента методом послойного элементарного суммирования.

Расчет осадки производится по формуле :

, где

S- осадка совокупности слоев,

b=0,8 - коэффициент,

Е_i - модуль упругости слоя грунта,

s_zi.ср - среднее напряжение в слое,

h_i - высота слоя.

h_i = 0,2×b = 0,4 × 3,7 = 1.48 м » 1.5 м. – максимальная толщина i-го слоя грунта.

Дополнительное давление по подошве условного фундамента:

 P_o = P_ср - s _Zgo = 31,9 – 1, 51·9,44 = 17.64 т/м²

Суммирование производим до глубины, на которой выполняется условие:

 _maxs_zp ≥ 0,2·s_zg

Z,м	2z/b	L/b	a	sZP	sZg	0,2sZg	hi	Еi тс/м2
0	0	1,0	1	17.64	14,25	2,85	0	900
1.5	0,81		0,795	14,02	15,63	3,13	1.5
3,0	1,62		0,443	7.81	17,01	3,4	1.5
4.5	2.43		0.253	4.46	18,39	3,68	1.5
6,0	3,24		0.157	2,76	19,77	3,95	1.5

[т/м²],[т/м²],

 [т/м²], [т/м²],,

Граница сжимаемой толщи равна 6,0м

Стабилизированная осадка фундамента равна:

Проверяем условие:

4,8 см < 8 см – условие выполняется.

Вывод: буронабивная свая принята Æ600 мм, l = 9 м.

5.3 Учет морозного пучения.

Пояснения к формулам этого пункта приведены в пункте расчета фундамента на забивных сваях.

Расчет для незавершенного строительства, когда не возведен каркас.

Для грунтов в пределах глубины промерзания.

t = 10,7 т/м², А_fh = 1,65·3,14·0,8 = 4,14 м².

F_анк = 1,05·(3,14·0,8·2,0) + 1,25·(3,14·0,8·2) + 1,4·(3,14·0,8·2) + 1,45·(3,14·0,8·2) +

+6,3·(3,14·0,8·0,65) = 36,2 тс.

С учетом коэффициента запаса 1,4 сила анкеровки: F_анк = 25,9 тс.

Проверка условия:

10,7·4,14 – 10,0 = 34,3 > 32,29 тс - условие не выполняется.

Необходимо к зимнему периоду нагрузить сваю от конструкций на величину N = 34,3-25,9 = 8,4 т.

Условие выполняется в том случае, если здание возведено, но не отапливается

( N₁ = 108 т + 10 т > 34,39 тс

Общая характеристика буронабивных свай.

Применение специальных станков французской фирмы "Беното" обеспечивает наибольшую механизацию работ по изготовлению свай в грунте с извлекаемой оболочкой. С помощью установки ЕДФ - 55 можно изготовить буронабивную сваю диаметром от 0,4 до 2,1 м и глубиной до 120 м. Установка имеет полость, позволяющую разбуривать полость для уширения пяты.

Обсадные трубы, соединяемые болтовыми соединениями, вдавливаются в грунт с помощью домкратов. Для уменьшения трения труб о грунт им всё время сообщается вращательно - колебательное движение. Грунт разрабатывает двухчелюстной грейфер с челюстями с режущими кромками (для скального грунта - с зубьями). Глубина забоя контролируется щупом.