Проектирование каркаса одноэтажного промышленного здания (длинна здания - 96 м, район строительства - г. Запорожье)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

шаге 200 мм на длине L=2,4м укладывается 13 стержней, принимаем по конструктивным требованиям  А–III с .

Процент армирования

Расчет подколонника фундамента

Расчет продольной арматуры подколонника выполним для коробчатого сечения 3 – 3.

Изгибающий момент, действующий на уровне низа стакана:

     

Продольная сила в сечении 3– 3: кН

Условная продольная сила, учитывающая передачу части усилия через торец колонны на нижнюю часть фундамента:

       

где

 принимаем ; м.

При толщине защитного слоя 50 мм расстояние от грани стакана до центра тяжести сечения арматуры см.

Эксцентриситет продольной силы относительно арматуры :

      см

Определим положение нейтральной оси в двутавровом /коробчатом/ сечении в предположении симметричного армирования:

       

где ;  т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и дальнейший расчет производится как для прямоугольного сечения с шириной м.

      см

      см

     

Минимальная площадь сечения продольной арматуры:

      .

Принимаем   А–III с .

Поперечное армирование стакана выполним в виде горизонтальных сеток из арматуры класса А–I. Расчет выполняется на изгибающий момент в наклонном сечении, наклон которого выбирается в зависимости от эксцентриситета продольной силы.

      м; ;

Так как , расчетный изгибающий момент определяем относительно точки В на расстоянии  от центра тяжести колонны в сечении IV – IV

 

Расположение сеток принято как для случая малых эксцентриситетов и их число равно 5. 

В сетке принято  А–I с .

Расчет железобетонной стропильной фермы

Исходные данные

Требуется запроектировать стропильную сегментную ферму для покрытия однопролетного здания с сеткой колонн 24Х6. Ферма эксплуатируется в закрытом помещении, в неагрессивной среде при влажности воздуха , т.е. к трещиностойкости ферм предъявляются требования 3 категории. По степени ответственности здание относится к классу II.

Ферма изготавливается из тяжелого бетона класса В40, подвергнутого тепловлажностной обработке при атмосферном давлении, разность температуры ненапрягаемой арматуры и упоров . Натяжение арматуры производится механическим способом на упоры стенда. Ненапрягаемая арматура класса А–III, А–I, Вр–I.

Расчетные характеристики материалов

Бетон тяжелый класса В40:

    ; ; ; ;

    .

Канаты класса К-7 диаметром 15 мм:

    ; ; .

Арматура класса А-III диаметром 6-8 мм:

     ; ; .

Арматура класса А-III диаметром 10-40 мм:

     ; ; .

Определение нагрузок и усилий в элементах фермы

Нагрузка на ферму от плит покрытия передается в виде сосредоточенных сил в узлах фермы.

Рассмотрим 3 схемы элементов загружений:

1.  Полное загружение постоянной нагрузкой

2.  Полное загружение снеговой нагрузкой

3.  Загружение снеговой нагрузкой на половине пролета

Грузовая площадь при определении узловой нагрузки

Постоянная и снеговая нагрузки приведены в таблице

Вид нагрузки

Нагрузка т.

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка

нормативная

постоянная:

1.  вес кровли

2.  вес ж/б плиты 3Х6 м

3.  вес фермы

итого постоянная:

6,62

6,29

7,01

снеговая ()

0,85

1,4

1,19

в т. ч. длительная

0,27

0,26

1,4

0,36

полная (V+G)

7,52

7,14

8,2

в т. ч. длительная

6,89

6,55

7,37

Тангенсы углов наклона верхнего пояса:

Усилия в элементах фермы

Элементы

От постоянной нагрузки

От кратковременного действия снеговой нагрузки

От постоянной и кратковременной снеговой нагрузки

норматив

расчетной

норматив

расчетной

норматив

расчетной

G=6,29 кН

G=7,01 кН

V=0,85 кН

V=1,19 кН

Nn

N

1

2

3

4

5

6

7

1 – 4

16 –17

-60,5

-67,5

-8,2

-11,5

-68,7

-79

4 – 6

14 – 16

-61,3

-68,3

-8,3

-11,6

-69,6

-79,9

6 – 8

12 – 14

-59,8

-66,6

-8,1

-11,3

-67,9

-77,9

8 – 10

10 – 12

-63,7

-71

-8,6

-12,1

-72,3

-83,1

1 – 5

13 –17

56,4

62,9

7,6

10,7

64

73,6

5 – 9

9 – 13

66,3

73,9

9

12,5

75,3

86,4

4 – 5

13 – 16

3,4

3,8

-0,1

0,5

-0,1

0,8

3,9

4,6

5 – 8

12 – 13

-8,2

-9,1

-1,1

-1,5

-9,3

-10,6

8 – 9

9 – 12

-3,4

-3,8

-1,9

1,2

-1,3

0,9

-5,3

-5,1

5 – 6

13 – 14

3,4

3,8

0,5

0,7

3,9

4,5

9 –10

3,9

4,3

0,5

0,7

4,4

5

Расчет нижнего пояса фермы

Расчет по предельным состояниям первой группы на прочность

По условиям изготовления, сечения и армирование всех элементов предварительно напряженного нижнего пояса должно быть одинаково.

Максимальное расчетное усилие  в нижнем поясе согласно таблицы, принимаем по элементу 5 – 9 N=864 кН.

Площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

      ,

где  – коэффициент учитывающий условия работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, принимаемым равным  (для каната ).

Принимаем 6 канатов  К–7 с .

Напрягаемая арматура окаймлена хомутами, выполненными в виде встречно поставленных П–образных сеток. Продольная арматура сеток из стали Вр–I ( с ). Сечение нижнего пояса 24х31 см.

Суммарный процент армирования:

     

Приведенная площадь поперечного сечения без учета ненапрягаемой арматуры:

      ,

где  – соотношение модулей упругости арматуры и бетона.

      ( для канатов К–7 )

Потери предварительного натяжения арматуры и усилия обжатия

Назначаем величину начального предварительного напряжения арматуры (без учета потерь):Мпа

Принимаем:Мпа.

При натяжении арматуры механическим способом на упоры стенда должны выполняться условия п.1.23[1]:

     

     

Первые потери:

1.  От релаксации напряжений арматуры

      Мпа

2.  От разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при )

      Мпа

3.  От деформации анкеров

            Мпа

      где мм – смещение стержней в инвентар          ных зажимах

       – длинна натягиваемого стержня (расстояние между наружними гранями           упоров стенда)

4.   – трение арматуры при ее натяжении отсутствует

5.   – натяжение производится на упоры стенда

6.  От быстро натекающей ползучести бетона

 Предварительно находим напряжение  и усилие  с учетом первых пяти

Похожие материалы

Информация о работе