Расчетно-конструктивный раздел проекта церковно-причтового дома г. Мирный Архангельской области

Страницы работы

Содержание работы

 






 
 

РАЗДЕЛ 2. Расчетно-конструктивный раздел

 
 

Ф.И.О.

Подпись

Дата

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

 
 

Разработ.

Жижин

 
 

Консульт.

Меленцова

 
 

Руковод.

Меленцова

Церковно-причтовый дом г. Мирный Архангельской области

Стадия

Лист

Листов

 
 

У

1

20

 
 

ЯГК СТЗ-61

 
   
 

Реценз.

 
 

17

 

Содержание

лист

1.     Исходные данные для проектирования фундаментной плиты.. 3

2.     Определение нагрузки на фундамент.. 5

3.     Расчет ленточного ж/б сборного фундамента по оси Б. 8

3.1. Определение нагрузки на фундамент.. 8

3.2. Определение площади подошвы фундамента. 9

3.3. Расчет фундаментной плиты на прочность. 11

3.4. Определение площади сечения арматуры в плите фундамента. 13

3.5. Конструирование фундамента. 13

4.     Расчет многопустотной плиты перекрытия. 15

4.1. Исходные данные для проектирования плиты покрытия. 15

4.2. Расчет многопустотной плиты перекрытия. 15

4.2.1.      Статический расчет плиты. 15

4.2.1.1. Определение расчетного пролета плиты. 15

4.2.1.2. Определение расчетных усилий в плите. 16

4.2.2.      Конструктивный расчет плиты.. 16

4.2.2.1. Расчет продольной рабочей арматуры. 17

4.2.2.2. Расчет поперечной арматуры. 18

1.1.1................................................................................................................. Конструирование плиты.. 19

Список литературы: 20

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

2

 

18

 

1.  Исходные данные для проектирования фундаментной плиты

В соответствии с заданием необходимо запроектировать фундаментную плиту под кирпичную стену по оси Б и сборную многопустотную плиту перекрытия.

Задание:  церковно-причтовый дом г. Мирный Архангельской области состоит из двух этажей, с высотой Н=3,3  м, с подвалом, наружная стена из керамического камня толщиной δ=64 см, плотностью ρ=18 кн/м3(для кладки)

 Место строительства: г. Мирный

Длина здания в осях L=31,75 м, ширина здания в осях B=21,65 м.

Основание под фундамент – грунт суглинок. IL=0,55; e=0,85; γгр=17,5 кН/м3 – по заданию

Конструктивная схема см. рис.1 – Разрез (фрагмент)

                                                 Рис.1–Схема сбора нагрузки на фундамент

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

3

 

19

 

Состав покрытия см. рис. 2 – состав покрытия

Рис.2. Деталь 1. Состав покрытия

Состав чердачного перекрытия см. рис. 3 – Состав чердачного перекрытия

Рис.3. Деталь 2. Состав чердачного перекрытия

Состав цокольного перекрытия см. рис. 4 – Состав междуэтажного перекрытия

Рис.4. Деталь 3. Состав междуэтажного перекрытия и перекрытия над цокольным этажом

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

4

 

20

 

2.  Определение нагрузки на фундамент

Таблица 1. Сбор нагрузки на 1 м2 крыши

№ п/п

Наименование нагрузки

Подсчет нагрузки

Нормативная нагрузка кН/м2

γf

Расчетная нагрузка кН/м2

1

постоянная

Металлочерепица

m = 5 кг/м2 = 0,05 кН/м2

α = 300

gn= m/cosα = 0,05/0,866

0,05

1,05

0,05

2

Обрешетка из брусков

Bxh  =100х32 мм,

шаг 350 мм = 35 см,

ρ = 600 кг/м3  =6 кН/м3

0,05

1,1

0,06

3

Стропильная нога

b*h = 0,1*0,2,ρ=6кН/м3

0,13

1,1

0,14

gn = 0,23

g = 0,25

4

временная нагрузка

снеговая г. Мирный

IV р-н; μ = 1;071 α>250

Sн=Sсн*0.7*μ =

= 2,4*0,7*1,071

Sн = 1,79

S = 2,57

Полная нагрузка

qn = gn+Sn = =0,23+1,79

q = g+S = =0,25+2,57

qn = 2,02

q = 2,82

Примечание:

1. γf- коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки [1, табл.1].

2. Sсн - расчетная величина снеговой нагрузки для г. Мирный IV район [1, табл.4];

 Snсн- - нормативная величина снеговой нагрузки.

3.μ -коэффициент, перехода к нагрузке на кровлю, учитывающий уклон μ см. [1, прил. 3]

4. Состав покрытия смотрим на рис.2.

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

5

 

21

 

Таблица 2. Сбор нагрузки на 1 м2 чердачного перекрытия

№ п/п

Наименование нагрузки

Подсчет нагрузки

Нормативная нагрузка кН/м2

γf

Расчетная нагрузка кН/м2

1

постоянная

Ходовые доски

δ = 25мм = 0,025м

ρ = 600 кг/м3  =6 кН/м3

δ*ρ = 0,025*6

0,15

1,1

0,17

2

Утеплитель URSA

δ = 150 мм = 0,15 м

ρ = 30 кг/м3 = 0,3 кН/м3

δ*ρ =0,15*0,3

0,05

1,2

0,06

3

Пароизоляция

δ= 3 мм =0,003 м

ρ=1000 кг/м3 = 10 кН/м3

δ*ρ = 0,003*10

0,03

1,2

0,04

4

Балка перекрытия

Bxh  =150х150 мм,

шаг 1500 мм = 150 см,

ρ = 600 кг/м3  =6 кН/м3

0,09

1,1

0,1

5

Бруски

Bxh  =40х40 мм,

шаг 600 мм = 60 см,

ρ = 600 кг/м3  =6 кН/м3

0,02

1,1

0,02

6

Гипсокартон

δ= 12 мм =0,012 м

ρ=1200 кг/м3 = 12 кН/м3

δ*ρ = 0,012*12

0,14

1,2

0,17

gn = 0,48

g = 0,56

5

временная нагрузка

Vn=0,7 кПа = 0,7 кН/м3

Vн = 0,7

1,3

V = 0,91

Полная нагрузка

qn=gn+ Vn

=0,48 + 0,7

q=g+V=

=0,56 + 0,91

qn =1,18

q =1,47

Примечание:

1.γf - коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки [1, табл.1].

2.Vn – нормативная величина временной полезной нагрузки, находится по [1, табл.3]. Для временной нагрузки γf находится по [1, п.3.7]

3. Состав перекрытия смотрим на рис. 3.

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

6

 

22

 

Таблица 3. Сбор нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия и цоуольного перекрытия

№ п/п

Наименование нагрузки

Подсчет нагрузки

Нормативная нагрузка кН/м2

γf

Расчетная нагрузка кН/м2

1

постоянная

Ламинат

δ = 12мм = 0,012м

ρ = 800 кг/м3  = 8 кН/м3

δ*ρ = 0,0012*8

0,09

1,2

0,12

2

Водостойкая фанера

δ = 12 мм = 0,012 м

ρ = 1000 кг/м3 = 10 кН/м3

δ*ρ =0,012*10

0,12

1,2

0,14

3

Доска

δ= 40мм =0,04 м

ρ=600 кг/м3 = 6 кН/м3

δ*ρ = 0,04*6

0,24

1,1

0,26

4.

Звукоизоляция URSA

δ= 50мм =0,05 м

ρ=2000 кг/м3 = 20 кН/м3

δ*ρ = 0,05*20

0,015

1,2

0,02

5

Лаги

Bxh  =100х60 мм,

шаг 800 мм = 80 см,

ρ = 600 кг/м3  =6 кН/м3

0,05

1,1

0,06

6

цементно-песчаная стяжка

δ= 20мм =0,020 м

ρ=2000 кг/м3 = 20 кН/м3

0,02*20

0,4

1,3

0,52

7

Перегородки

0,5

1,2

0,6

8

Ж/б плита перекрытия

М=2000 кг

Bпл*Lпл = 5,68*1,19

 =

2,96

1,1

3,26

gn = 4,38

g = 4,98

8

временная нагрузка

Vn=2 кПа = 2 кН/м3

Vн = 2

1,3

V = 2,4

Полная нагрузка

qn=gn+ Vn

=4,38 + 2

q=g+V=

=4,98 + 2,4

qn =6,38

q =7,38

Примечание:

1.γf - коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки [1, табл.1].

2.Vn – нормативная величина временной полезной нагрузки, находится по [1, табл.3]. Для временной нагрузки γf находится по [1, п.3.7]

3. Состав перекрытия над подвалом смотрим на рис. 4.

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

7

23

3.  Расчет ленточного ж/б сборного фундамента по оси Б

3.1.  Определение нагрузки на фундамент

Сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента.

Обрез фундамента на отметке -0,350 м.

Грузовая площадь с потерей нагрузки передается на 1пг м нагруженной стены. (см.рис.1)

Для перекрытия: Агр1.=1м*(11,66/2)=5,83 м2

Дла покрытия: Агр2.=1м*(4,04/2)=2,02 м2

Нагрузку от стен берем без оконных проемов.

Полная нормативная нагрузка на обрезе фундамента.

Nf =1)= Nnбл + Nncт+Nnnokp+Nnnep+ Nnцок. пeр.

Нагрузка от блоков:

Nnбл = блблбл=0,4*2,92* 24,0=28 кН/м

Нагрузка от стены:

Nncт = стстст=0,15*3,15*6 + 0,64*6,9*14 =65,28 кН/м

ρст=6 кН/м3 – по заданию

Нагрузка от покрытия:

Nnпокр = qnпокр* Агр2=2,02*7,8=15,8 кН/м

Нагрузка от междуэтажных перекрытий:

Nnnер = qnпер* Агр1 *n=6,38*5,83*1=37,5 кН/м

где n – количество перекрытий

Нагрузка от цокольного перекрытия:

Nnцок.. пер = qnцок. пер.* Агр1 =1,18*5,83=6,9 кН/м

Итого:

N(γf =1)=28+2,8+15,8+37,5+6,9=91 кН/м

Полная расчетная нагрузка на обрезе фундамента

N(γf >1)= Nбл + Ncт+Nnokp+Nnep+ Nчерд. пeр.

Nбл= Nnбл* γf=28*1,1=30,8 кН/м

Ncт= Nncт* γf=2,8*1,1=3,1 кН/м

Nпокр= qпокргр2=2,82*7,8=22 кН/м

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

8

 

24

 

Nпер= qпер* Агр1*n=7,38*5,83*1=43 кН/м

Nnчерд. пер = qчерд. пер.* Агр1 =1,47*5,83=8,6 кН/м

Итого:

N(γf >1)=30,8+3,1+22+43+8,6=107,5 кН/м

Проверка:

N(γf =1)fсред=N(γf >1)

γfсред=1,15 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке)

91*1,15=104,65 кН/м

104,65 кН/м≈107,5 кН/м – верно

3.2.  Определение площади подошвы фундамента

Определение размеров подошвы фундамента

Район строительства г. Мирный, по карте глубины промерзания грунтов - IV

Грунт – суглинок с коэффициентом текучести IL=0,55; e=0,85

Удельный вес грунта выше и ниже подошвы фундамента γгр =17,5 кН/м3

Глубина заложения подошвы фундамента из условия промерзания грунта принята df, = 1,19 м (см. Архитектурно-строительный раздел) DL=-2,100; FL=-3,880, отметка пола подвала -3,290 м

Nf=1) = 91,44 кН/м

                                                 Рис.5. Сечение фундамента

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

9

 

25

 

1. Определяем условное расчетное давление на грунт основания [2, прил.3, табл.3]

Ro=180 кПа

е=0,85;

IL=0,55 (грунт супесь)

Находим удельное сцепление и угол внутреннего трения [2, прил. 1, табл.2]

Cn =16 кПа;

ϕn =16о

γгр =17,5 кН/м3

2. Определяем предварительный размер ширины подошвы фундамента:

предв. Аf===0,54 м2

γmt=20 кН/м3 – удельный вес фундамента и грунта на его уступах

Впредв.=  = =0,54 м, принимаем bпредв. = 0,6 м

3. Определяем расчетное давление на грунт основания под подошвой фундамента[2, формула 7]

R=*[Mv*Kz*bпредвII+Mq*d1II’+(Mq-1)dв II’+Mc*cn]

γc1=1,1 - [2 табл 3]

γc2=1,1 , т.к. L/H=32/7=4,5 [2, табл.3]

К=1,1 (так как прочностные характеристики грунта приняты по таблицам)

db= 3,29-2,10 = 1,19м

d1= 0,37+0,22  0,64 м

Kz=1,0, т.к. b<10м; b=1 м

γ= γгр=17,5 кН/м3

γсf=22 кН/м3

hcf=0,22

hs=0,37

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

10

 

26

 

Определяем коэффициенты: Mv, Mq, Mc  в зависимости от ϕn =16о по [2, табл.4]

Mv=0,36

Mq=2,43

Mc=4,99

R=*[0,36*1*0,6*17,5+2,43*0,64*17,5+(2,43-1)*1,19*17,5+4,99*16]=150,9 кН/м2

4. Уточняем размер подошвы фундамента:

Aтрf===0,65 м2

b= Aтрf/l=0,65/1=0,65 м

Принимаем b=0,8 м ФЛ 08,24-2 по ГОСТ 13580-85

5. Проверяем среднее давление под подошвой фундамента

Ps≤R

Ps= ==126,1 кН/м2

Nf = Af *H*γmt=0,8*1*0,59*20=9,44 кН/м

Ps =126,1 кН/м2< R=150,9 кН/м2

Следовательно, размеры подошвы фундамента определены правильно.

3.3.   Расчет фундаментной плиты на прочность

Расчетная нагрузка с учетом веса бетонных блоков будет равна:

N=107,96+0,4*0,31*24*1,1=111,23 кН/м

Принимаем тяжелый бетон класса В15 [2, табл. 3.2]

Rbt=0,75 мПа=0,075 кН/см2 [3, табл.5.2]

γb2=0.9 [3, пункт 5.1.10 (б)], (так как W>70%)

Арматиура класса А400

Rs=355 мПа=35,5 кН/см2,[3, табл.5.8]

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

11

 

27

 

Расчетная схема – консоль, жестко защемленная у грани стены и загруженная равномерно-распределенной нагрузкой в виде отпора грунта Ps.

Ps===134,95 кН/м

С===0,2 м

Расчетные усилия:

Изгибающий момент:

Mmax=0,5*Ps*c2=0,5*134,95*0,22=2,69 кН*м

Поперечное усилие:

Qmax= Ps*c=134,95*0,2=26,99 кН

рис.6. Сечение фундамента

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

12

 

28

 

3.4.  Определение площади сечения арматуры в плите фундамента

Расчет арматуры нижней части сетки.

а=защ. сл.+=30+=35 мм.

Asтр===0,317 см2

h0=h-a=300-35=265мм=26,5см

Принимаем шаг стержней S=100мм. Тогда количество стержней на 1 метр будет

l/S=1000/100=10 шт. По сортаменту подбираем 10Ø6А400 с Asф=2,83 см2

Проверяем процент армирования:

µ%===0,11%>µmin%=0,1%, верно

Проверяем высоту фундаментной плиты на продавливание:

Qmax< φb3* Rbt* l*h0

φb3=1

13,44 кН<1*0,075*100*26,5=198,75 кН

Следовательно прочность на продавливание будет обеспечена при данных размерах и классе бетона

3.5.  Конструирование фундамента

Конструирование плит, арматурной сетки, строповочной петли.

Длина сетки:

2380-2*20=2340 мм

Ширина сетки:

800-2*30=740 мм

Строповочная петля из арматуры класса А240, Ø12

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

13

 

29

 

рис.7. Конструирование арматурной сетки

Сетку подбираем по [4 прил.3 табл.1]

В целях экономии арматуры рабочие стержни через один не доводятся до края плиты, где изгибающий момент равен нулю.

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

14

 

30

 

4.  Расчет многопустотной плиты перекрытия

4.1.  Исходные данные для проектирования плиты покрытия

Необходимо выполнить расчет и конструирование многопустотной плиты перекрытия.

Тип здания – Церковно-причтовый дом г. Мирный, Архангельской области, 2 этажа.

Место строительства – г. Мирный

Состав перекрытия см. рис. 4.

Плита предварительно напрягаемая метод натяжения арматуры – электротермический на упоры.

Размеры плиты: BxL=1490х5680 мм

Бетон тяжелый класса В20

Рабочая арматура класса А600

Поперечная арматура класса В500

Монтажные петли А240

4.2.  Расчет многопустотной плиты перекрытия

4.2.1.  Статический расчет плиты.

4.2.1.1.  Определение расчетного пролета плиты.

рис.8 К определению расчетного пролета плиты

Расчетный пролет плиты:

l0 =– ( + )=– bоп = 5680 –( +)= 5552 мм = 5,55 м.

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

15

 

31

 

4.2.1.2.  Определение расчетных усилий в плите

рис. 9. Расчетная схема усилий в плите

Сбор нагрузки на погонный метр

qперекр = 7,38 кН/м2 [табл.3]

Максимальный изгибающий момент: Mmax =  = 42,31 кН*м

Максимальная поперечная сила: Qmax =  =  = 30,5 кН

4.2.2.  Конструктивный расчет плиты

Фактическое сечение плиты надо привести к виду, удобному для расчета. В данном случае можно привести к двутавру, но т.к. полка в растянутой зоне (внизу) работать не будет (бетон плохо работает на растяжение), то расчетным будет тавровое сечение.

а)

б)

 рис. 10. Сечение плиты (а- фактическое б- расчетное)

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

16

 

32

 

Вн = Впл = 1490 мм – ширина плиты внизу

ВВ = Вн-2х15 = 1490-30= 1460 мм

bf = BB = 1460 мм – ширина полки

 =30,5 мм ≈ 30 мм – толщина полки

Рабочая высота сечения h0-a = 220-30 = 190 мм = 19 см

где а = з.сл.+ = 20+ = 30 мм

защитный слой равен 20 см – см. п. 55 [6]

Ширина сечения b=Вн-2*15-dотвхn, где n = 7 – количество отверстий

b = 1490-2*15-159*7 = 347 мм = 34,7 см

4.2.2.1.  Расчет продольной рабочей арматуры.

Расчетное усилие Mmax= 43,7 кН*м

Расчетные характеристики материалов:

Бетон класса В20 Rb=11,5 МПа = 1,15 кН/см2 – таблица 2 [6]

¡bf=0,9 таблица  [6 табл. 15]

Рабочая арматура класса А600  Rs= 520 МПа = 52 кН/см2 – [6 табл. 8]

Определяем положение нейтральной оси

Mх=hf =Rbbf*bf*hf*(h0–0,5*hf)=1,15*0,9*146*3*(19-0,5*3) = 7933,3 кН*см = 79,33 кН*м  Mх=hf =79,33 кН*м > Mmax= 42,31 кН*м 

Следовательно, нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное при ширине bf=146 см.

Определяем значение м:

По [7 табл. 2] определяем αR

αR = 0,38 (для бетона класса В20 и арматуры класса А600)

Так как αm=0,078 <αR = 0,338, то арматура ставится только в растянутой зоне (одиночное армирование)

По αm=0,078 определяем η [7 табл.3]

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

17


33

η = 0,959

Требуемая площадь сечения рабочей арматуры

=

¡s3 – коэффициент условия работы напрягаемой арматуры.

Так как отношение

0,19<0,6 то можно принять ¡s3 = 1,1

ξ = 0,082, определяется по [7 прил. 3, табл. 2], в зависимости от αm = 0,078

ξR = 0,43 по [7 табл. 3.1 ] в зависимости от класса бетона и арматуры

Предварительно напряженная арматура устанавливается в нижнюю зону плиты равномерно, не более, чем через 2 отверстия. По сортаменту принимаем

6Ø10 А600 с А= 4,71 см2– см.[ 7 прил. 4 табл. 3]

4.2.2.2.  Расчет поперечной арматуры.

Расчетное усилие Qmax = 30,99 кН

Расчетные характеристики материалов:

Для бетона класса В20 Rbt = 0,9 МПа = 0,09 кН/см2; Rb = 11,5 МПа = 1,15 кН/см2 – см. таблицу 5.2 [6].

¡b1 = 0,9

φb1 = 0,3

Для арматуры В500 Rsw = 300 МПа = 30 кН/см2 – [6 табл. 5.8].

Задаёмся количеством поперечных стержней в поперечном сечении плиты.

Устанавливаются не чаще чем через 3 отверстия.

Задаёмся конструктивным шагом и определяем максимально допустимый шаг хомутов.

Sw0.5h0 = 0.5*19 = 9.5 см

Swmax =  = =33,27 см

Примем Sw= 10 см

Проверяем прочность сечения по сжатой наклонной полосе:

Qmax£ φb1*Rbb1*b*h0 = 0,3*1,15*0,9*34,7*19 = 204,71 кН

Qmax = 30,5 Qсеч = 204,71 кН, следовательно прочность обеспечена.

Проверяем нужна ли арматура по расчету:

По сортаменту определяем площадь поперечного сечения арматуры

В сечении плиты устанавливаются 5Ø4 В500.

Asw = 0,63см2 (для 5Ø4 В500)

qsw =  =  = 1,89 кН/см

qsw0,25*Rbtb1*b = 0.25*0.09*0.9*34,7 = 0,7 кН/см

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

18

34

Определяем наиболее опасную длину проекции наклонного сечения:

с = 2*h0

φsw=0,75

φb2=1,5

с = =32,77 см

c2*h0

32,77см < 19*2=38 см

Т.к равенство верно, то принимаем: С=32,77

2,5*Rbtb1*b*h0Qb = 0,5*Rbtb1*b*h0

Qb = = 46,44 кН

2,5*0,09*0,9*34,7*19 = 133,51 кН > 46,44 кН > 0,5*0,09*0,9*34,7*19 = 26,7 кН

133,51 кН > 46,44 кН > 26,7 кН (условие выполняется)

Qmax = 30,99 кН < Qb = 46,44 кН - Условие не выполнено

Поперечная арматура устанавливается конструктивно. (см. сетку С-4)

Поперечная арматура устанавливается конструктивно. (см. сетку С-4)

Вверху плита армируется конструктивно сеткой С-1, которая защищает бетон от продавливания над отверстиями при эксплуатации и нужна при изготовлении, когда нукисоны выжимают из плиты, а бетон еще не набрал окончательную прочность. Кроме того, на опорах устанавливаются сетки косвенного армирования С-3 – они предохраняют бетон т возникновения трещин во время обжатия (при изготовлении). В средней части плиты нижняя зона армируется сеткой С-2, т.к. при эксплуатации здесь самые большие растягивающие напряжения и это возможная зона образования трещин.

1.1.1.  Конструирование плиты

На приопорных участках плиты

 

Ставим сетки, количество сеток принимаем – 6, т.е. 6Ø3В500

Шаг поперечных стержней:

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

19

 

35

 

Список литературы:

1.  СНиП 2.01.01 – 85* «Нагрузки и воздействия» Минстрой России – М. ГП ЦПП. 1996, - 44с

2.  СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений/ Минстрой России-М.:ГПЦПП, 1985 г – 42 стр.

3.  СП 52-101-2003. Свод правил по проектированию бетонных и железобетонных конструкций М.:ГУП «НИИЖБ», 2003 – 53 стр.

4.  ГОСТ 13580 – 85 Плиты ж/б ленточных фундаментов, ГОСКОМ ССР по делам строит. М:1986-11л

5.  Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов из предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84)/ЦНИИ промзданий Госстроя, НИИЖБ Госстроя СССР.-М: ЦИТП Госстроя СССР 1989-192с.

6.  СП 52 – 102 – 2004 «Свод правил. Предварительно напряженные железобетонные конструкции»

7.  «Строительные конструкции» т.2. Железобетонные конструкции. Т.Н. Цай. – М. Стройиздат, 1985. – 506с.

8.  Пособие по проектированию предварительно напрягаемых железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01 – 84)

 

ДП – 14 – 270103 – 10 - РК

ЛИСТ

 

20

Похожие материалы

Информация о работе