Строительство и архитектура \ Основы проектирования строительных конструкции

Проектирование ленточного плитного фундамента под кирпичную стену по оси А и монолитного перекрытия из плиты и балок для трехэтажного здания школы в г. Ярославль, страница 4

Коэффициенты, учитывающие вид бетона: Fi_b2:2 Fi_b4:1.5 Результат: Шаг равен 150. Прочность наклонного сечения обеспечена. Прочность по сжатой наклонной полосе достаточна. 6.3 конструирование балки. Рис.12 конструирование балки. Балка армируется пространственным каркасом ПК-1, который состоит из двух плоских сеток С-6 и соединительных стержней. Рис.13 КП-1
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		18
Рис.14 чертеж сетки С-6 L_б=В+250=5400+100=5500мм* L_карк= L_б-215=5500-30=547мм* L_кр=В/4=5400/4=1350мм L_ср= L_карк-2 L_кр=5470-21350=2770мм* S_ср=3/4h=3/4375=281.25=300мм 2770/300=9,2 9300=2700 2770-2700=70 70/2=35мм
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		19
7.Ленточный железобетонный фундамент. Расчет состоит из двух основных частей: · Определяется ширина подошвы фундамента. Он производится от полной нормативной нагрузки от здания, собранной на уровне обреза фундамента. · Расчет фундаментной плиты на прочность. Этот расчет выполняется от полной расчетной нагрузки от здания. 7.1 схема сбора нагрузки. Рис.15 схема сбора нагрузки.
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		20
7.2 сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента. Обрез фундамента на отметке -0,05 м. Грузовая площадь с потерей нагрузки передаётся на 1пг метр нагруженной стены А_гр=lм1/2=5.41/2=2,7м Нагрузку от стены берем без оконных проемов. Полная нормативная нагрузка на обрезе фундамента: N₍_γ_f₌₁₎=Nⁿ_c_т+Nⁿ_nap+Nⁿ_nokp+Nⁿ_nep+Nⁿ_бал Nⁿ_c_т = d_стН_стρ_ст=0,649,9519=120,99 кН/м ρ_ст=19 кН/м³(по заданию) Nⁿ_пар = d_пар Н_пар ρ_пар=0.381.1519 = 8,3 кН/м (нагрузка от парапетной части стены) Нагрузка от покрытия: Nⁿ_nokp = qⁿ_покрА_гр=6,092,7=16,44 кН/м* Нагрузка от междуэтажных перекрытий: Nⁿ_n_ер = qⁿ_перА_грn=3,962,72=21,38кН/м где n– количество перекрытий ρ_ж/б=2500кг/м³=25кН/м³ m– количество балок по высоте здания Nⁿ_бал = = = 7,43 кН/м Итого: N₍_γ_f₌₁₎=120,99+8,3+16,44+21,38+7,43=174,44 кН/м Полная расчетная нагрузка на обрезе фундамента N₍_γ_f_>1)= N_c_т+N_nap+N_nokp+N_nep+N_бал N_c_т= Nⁿ_c_тγ_f= 120,99+1,1=133,01 кН/м N_пар= Nⁿ_парγ_f= 8,31,1=9,13 кН/м N_покр= q_покрА_гр=7,7652,7=20,97 кН/м N_пер= q_перА_гр n=4,7942,72=25,89 кН/м N_бал= Nⁿ_балγ_f= 7,431,1=8,17 кН/м Итого:* N₍_γ_f_>1)= 133,01+9,13+20,97+25,89+8,17=197,17 кН/м
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		21
Проверка: N₍_γ_f₌₁₎ γ_f_сред= N₍_γ_f_>1) γ_f_сред=1,15 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке) 174,441,15=200,61кН/м* 200,61 кН/м≈197,17 кН/м – верно 7.3 Определение размеров подошвы фундамента. Район строительства г. Ярославль Грунт – супесь, с коэффициентом текучести J_L=0.4 Удельный вес грунта выше и ниже подошвы фундамента γ_гр =17.5 кН/м³ По карте нормативных глубин промерзания грунта определяем для Ярославля нормативную глубину промерзания суглинка. d_fn= 1.45 м для супеси вводим поправочный коэффициент d_f = K_nx d_fn=0,81,77=1,42м K_n= 0.8* Рис.16 Сечения фундамента.
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		22
Глубина заложения подошвы фундамента из условия промерзания грунта должна быть не менее d_f≥d_f, отсюда отметка подошвы фундамента получается: DL=–1,000м FL = DL + d_f= 1.0+1,42=2,42м (минимальная) Конструктивно по блокам от отметки 0,000 получим: 0.05 +0,64+0,3=2,75м* d = FL–DL = 2,75-1,000=1,75 м 1. Определяем расчетные характеристики грунта. R_o=225 кПа Находим удельное сцепление C_n и угол внутреннего трения ϕ_n C_n =11 кПа ϕ_n =21^о ү_с1=1,2 ү_с2=1,1 М_ү=0.56 М_с=5,84 М_q=3,24 2. Определяем предварительный размер ширины подошвы фундамента: предв. А_ф= ==1,03 м² γ_mt=20 кН/м³ – усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах. В_предв= = =1,03 м Принимаем 1,2м
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		23
1. Определяем расчетное давление на грунт основания по формуле 7 т.к. здание без подвала d_в=0 и формула будет иметь вид: R= К=1.1 d₁=1,75 K_z=1.0 R==210.28 кПа 2. Уточняем размер подошвы фундамента: = = = 1.12м² b= =1.12м Принимаем b =1.2м ФЛ12 -12 3. Проверяем среднее давление под подошвой фундамента Если P_s≤R , то размеры подошвы фундамента подобраны верно P_s₌= =200.4 кПа = =1.22.7520=66кН P_s =200.4 кН/м²< R=210.28 кН/м² Следовательно, размеры подошвы фундамента определены правильно 7.4 Расчет фундаментной плиты на прочность Расчетная нагрузка с учетом бетонных блоков будет равна: N=197.17+0.62.4251.1=236.77 кН/м Принимаем бетон тяжёлый класса В15* R_bt=0.75 мПа=0.075 кН/см² γ_b₂=0.9 Арматура класса А400 R_s=355 мПа=35.5 кН/см²
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		24
Расчетная схема – консоль, жестко защемленная у грани стены и загруженная равномерно-распределенной нагрузкой в виде отпора грунта P_s_. P_s= == 164.75кПа 0.3м Расчетные усилия: 1. Изгибающий момент: M_max=0.5P_sc²=0.5164.750.3²=7.4 кНм 2. Поперечное усилие: Q_max= P_sc=164.750.3=49.43 кН Рис.17 Расчетная схема.* Расчет арматуры нижней сетки. а = защ.сл.+ = 35+=40 мм. Защ.сл.= 35 мм (для сплошного ленточного фундамента) = = =0.89см² h₀= h_f– a = 300–40 = 26мм=26 см Принимаем шаг стержней S=100мм. Тогда количество стержней на 1 метр будет ==10 шт. По сортаменту подбираем 10Æ4А400 =1.26см²
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		25
Проверяем процент армирования: µ%=%=% =0.05% < µ_min%=0.1% Так как µ% < µ_min%, то арматуру подбираем конструктивно = ==2.65см² =2.83– сортамент. По сортаменту подбираем арматуру: 10Æ6А300 Проверяем процент армирования: µ%=== 0.11% <µ_min%=0.1% Проверяем высоту фундаментной плиты на продавливание: Q_max≤φ_b₃ R_bt bh₀ φ_b₃=1.0 49.43 кН<1.00.07510026,5=198.75 кН Следовательно, прочность на продавливание будет обеспечена при данных размерах и классе бетона 3. Конструирование плит, арматурной сетки, строповочной петли. Длина сетки: 1180 - 220=1140мм Ширина сетки: 1200-230=1140мм В целях экономии арматуры рабочие стержни через один не доводятся до края плиты, где изгибающий момент равен 0.
	РГР-01-270103-08-СК	лист
		26

	РГР-01-270103-08-СК	лист
		27

1 2 3 4

Скачать файл